啤酒廠污水處理設計方案(文件)

　

【正文】 計計算 中格柵 作用：去除污水中較大顆粒懸浮物，保證后續工藝的正常運行。（4）過柵水頭損失（h1）因柵條邊為矩形截面，取k=3，則h1=kh0=kεsinα==其中ε=β（s/e）4/3 h0：計算水頭損失k：系數，格柵受污物堵塞后，水頭損失增加倍數，取k=3ε：阻力系數，與柵條斷面形狀有關，當為矩形斷面時β=（5）柵后槽總高度（H）取柵前渠道超高h2=，則柵前槽總高度H1=h+h2=+= m柵后槽總高度H=h+h1+h2=++= m（6）格柵總長度 格柵總長度L=L1+L2+++++++176。（6）攪拌機型號的選擇攪拌機選用4臺立軸式機械混合攪拌機，攪拌機型號為JWH6501。C 25 反應區有效深度h1/m 空塔水流速度u/(m/h) ≤空塔沼氣上升速度ug/(m/h) ≤污泥層高度/m — 沼氣產率/（m3/ kgCOD（去除）） 污泥產率/（kg TSS/kgCOD（去除）） UASB反應器的有效容積V有效：V有效=Q（CoCe）/Nv=2200x(1200400)x103/4=440(m3)式中 Q設計處理量，2200m3/d；Co，Ce進出水COD的濃度，mg/l；NvCOD容積負荷，kgCOD/（m3 *d）。h）對于顆粒污泥，水力負荷Vr= m3/（m2配水管中心距池底一般為2025cm，配水管的直徑最好不小于100mm。 共設48個布水孔，則孔徑為： d=［4Q/3600nπu ］1/2= 本裝置采用連續進料方式，布水孔孔口向下，有利于避免管口堵塞，而且由于UASB反應器底部反射散布作用，有利于布水均勻。r沼氣產率，m3/ kgCOD （4）布水器配水壓力計算 H4=h1+h2+h3 ，其中布水器配水壓力其中布水器配水壓力最大淹沒水深h1=；UASB反應器水頭損失h2= mH2O；布水器布水所需自由水頭h3= mH2O，則H4= mH2O。 沉淀區面積S1=nB1b=4252=80 m2 沉淀區表面負荷q=Q/S1=75/80= m3/m2h（符合要求）。 則傾角α=arctan〔h3/（bb1）〕=55176。b2=，分隔板下端距反射錐的垂直距離MN=，則縫隙寬度l1=MNsinβ=sin60176。= m BD=AD=AB/2cos20176。=176。 所以，該三相分離器可dg≥，分離效果良好。= 則h4高度： h4= b3tanα+Δh h3=tan55176。合理。排泥管利用水靜壓力將剩余污泥排向集泥井。 池中設有8個單元三相分離器，出水槽共有8條，槽寬bc= 反應器流量q= m3/s，則 槽口附近水深hc=（8）= m。則 堰上水面總長L=q/f=三角堰數量n=L/b′=40/=800個，則每條溢流堰三角堰的數量為800/16=50個，共50個100mm的堰口。則渠口附近水深 ha=（）= m 考慮渠深應以出水槽槽口為基準計算，所以出水渠渠深 ha=+= （3）出水管設計計算 ，選用DN200鋼管排水。,則水封罐總高度為 H=++=（） 取水封罐總高度為H=,直徑φ800mm，設進氣管DN100鋼管一根，出氣管 DN100鋼管一根，進水管DN52鋼一根，放空管DN50鋼一根，并設液面計。取樣管選用DN100的鋼管，配球閥取樣。 （5）通行 在反應器頂面上設置鋼架，鋼板行走平臺，并連接上臺樓梯。d污泥濃度（MLSS）Xg/L污泥產率YkgVSS/kgBOD5污泥含磷率kgTP/kgVSS需氧量O2kgO2/kgBOD5水力停留時間HRT總處理效率ηh%8h其中厭氧段2h90(BOD5)%85(TP)SBR周期的設計 原始數據項目CODBODTP進水水質(mg/L)400180去除率(%)859085出水水質(mg/L)6020污泥負荷率：(kg MLSS*d) 污泥濃度和SVI：污泥濃度采用3000mgMLSS/L；污泥體積系數SVT采用100 反應周期數：SBR周期數采用T=8h，反應器1d內周期數：n=24/8=3 周期內的時間分配 反應池數N=4 進水時間：T/N=8/4=2h 攪拌時間： 反應時間： 靜沉時間： 排水檢修時間：1h 周期進水量： 180。180。 SBR進水管管徑200mm。 鼓風機選用羅茨鼓風機，型號為TRD130，鼓風機口徑125A，壓力為147kP， kW，所配電機功率為90kW。 鼓風機房出來的空氣供氣干管，在相鄰兩SBR池的隔墻上設兩根供氣支管，為兩SBR供氣。 （4）攪拌設備 ，左右各一個，電動機轉速1400r/min，葉輪轉速308r/min，葉輪直徑650mm。 （2）泥斗設計:濃縮后排出含水率P2＝％的污泥,則 Q w′= QW= X135=按24h貯泥時間計泥量，則貯泥區所需容積 V2＝24Q w′＝＝ 因為是間歇式污泥濃縮池，只要在池子底部一角上加一簡易泥斗即可排泥，設計為先排泥后排水，高h4=，2個斜坡向泥斗底邊傾斜；泥斗體積V3= m3 。集泥井外設一抽泥泵將濃縮下來的污泥抽至脫水機房。 壓濾機簡介 板框壓濾機作為固液分離設備，應用于工業生產已有悠久歷史，它具有分離效果好、適應性廣，特別對于粘細物料的分離，有其獨特的優越性。 鼓風機房的設計 選用羅茨鼓風機，型號為TRD130 鼓風機口徑125A， m3/min， 壓力為147kP， kW，所配電機功率為90kW。據有關資料介紹，國外有的鼓風機房為減小噪音將鼓風機設在地下，而地上式鼓風機房室內設有吸音板，門、窗全部是密封的，其造價很可觀。而紀莊子污水廠則在進、出風管道上加設消音器。為此，風機的外殼材料宜選用鑄鐵，以增加設備自重與外殼厚度，減小自振。 風機冷卻 為改善鼓風機房運行管理環境，在選擇鼓風機時需考慮鼓風機的冷卻形式。 選泵 (1)水泵選擇 設計水量2200m3/d，選擇用3臺潛污泵(2用1備，二期工程另外選泵) ，, 提升凈揚程Z=（）= 水泵水頭損失取2m；。然后穿過UASB池壁進入反應器內，從反應器底部進水。 綜合樓：建在預留空地內，預留空地尺寸：12m10m。 配電房：設于辦公大樓內。 (2) 泵位及安裝 由于進水流量較小，且選用2臺水泵同時工作，所以選用小體積的潛污泵進行污水提升。通過運行發現，水冷雖然增加了冷卻水系統，但運行環境良好；而風冷的鼓風機，熱量直接排至室內，夏季室溫高達40 ℃以上，在每臺鼓風機上加設通風機及排風管道，影響了機房的環境。 （4）包覆 室外出風管道目前大多數設在地面上，實際運行中噪聲很大，可將出風管全部設在地面以下，利用土層吸音或用隔音材料包覆管道。在條件允許的情況下，可采取隔音措施，設置隔聲室，在室內壁及天棚襯貼多孔性吸聲材料，以消除機組產生的噪聲。 （1）消聲 裝設消聲器是控制風機噪聲的主要途徑，消聲器是一種阻止聲音傳播而允許氣流通過的裝置，可以大大減弱進、出風口輻射出來的噪聲。在采用進口導葉片調節風量時，隨著工況變化，導葉旋轉改變通道面積適應新工況的要求，從而避免氣流失速，可有效防止風機喘振。液壓壓緊機械壓緊時，由液壓站供高壓油，油缸與活塞構成的元件腔充滿油液，當壓力大于壓緊板運行的摩擦阻力時，壓緊板緩慢地壓緊濾板，當壓緊力達到溢流閥設定的壓力值（由壓力表指針顯示）時，濾板、濾框（板框式）或濾板（廂式）被壓緊，溢流閥開始卸荷，這時，切斷電機電源，壓緊動作完成，退回時，換向閥換向，壓力油進入油缸的有桿腔，當油壓能克服壓緊板的摩擦阻力時，壓緊板開始退回。 廂式壓濾機 本設備用于處理濃縮污泥，其中處理后的壓濾水進入后續處理，泥餅由業主委外有資質的單位處置。所以出泥管離水面高度h3== （3）濃縮池總高度： ，則濃縮池的總高度H為 H=++= （4）濃縮池出水設計： Q=QwQ w′==，在最高水位處設一溢流管，再設兩根上清液排出管兩根。 （2）尺寸設計 取接觸池水深h=,單格寬b=1m 則池表面積A=46/=31m2，池長L=9*1=9m,水流長度36*1=36m 所以接觸池分格數=36/9=4格 ，長9米 ，接觸池出水不設溢流堰，直接從池子底部出水接到河面，設河流距離消毒池50m。（2）排泥設置 每池池底坡向排泥坑坡度i=，池出水端池底設（）m3排泥坑一個，每池排泥坑中接出DN200泥管一根，剩余污泥在重力作用下排入集泥井。 其它設計 （1）空氣管計算 ，即100mmH2O，SX1型空氣擴散器壓力損失為200 mH2O，則曝氣系統總壓力損失為h=++= mH2O。設池底平行鋪設4跟曝氣管，每跟管子上面設置9個曝氣頭。==（2）反應池最小水量：Vmin=V1Q0=445－185=260m3 （3）反應池中污泥體積 Vx=180。====185m3SBR有效容積的計算 （1）反應池有效容積： V1=180。 SBR反應器 Q=2200m3/d=92 m3/h，經UASB反應器處理的廢水，出水仍達不到排放標準，因此必須進一步處理，本設計采用間歇式活性污泥法。為了延長反應器的使用壽命，在反應器上部3m以上池壁用玻璃鋼防腐，三相分離器所有裸露的鋼材部位用玻璃鋼防腐。 其它設計考慮 （1）取樣管設計 在池壁高度方向設置若干個取樣管，用以采取反應器內的污泥樣，以隨時掌握污泥在高度方向上的濃度分布情況。 （2）水封罐的設計計算 水封罐的作用是控制三相分離器的集氣室中氣液兩相的界面高度，保證集氣室出氣管在反應器運行過程中不被淹沒，運行穩定并將沼氣及時排出反應器，以防止浮渣堵塞等問題的發生。三角堰計算公式q′= 則堰上水頭： h=（q′/）=（105/）= m （2）出水渠設計計算 UASB反應器中間設一出水渠，8條出水槽的出流流至此出水渠，出水渠保持水平，出水由一個出水口排出。 設計90176。 UASB反應器每個月排泥一次，污泥排入集泥池，再由污泥泵送入污泥濃縮池，排泥管選DN150的鋼管，排泥總管選用DN200的鋼管。則反應器內污泥總量 M=S h1ρ1+ S h2ρ2+ S h3ρ3=100（+2+）=5752kgSS （2）BOD污泥負荷 污泥負荷表示反應器內單位質量的活性污泥在單位時間內承受的有機質質量。= 進水縫上板長度為： h3/sinα=176。=，則進水縫中水流速度應該滿足ν,否則水流把氣泡帶進沉淀區。= m 則h5=CD+MNMCcosβ=+176。= m CD=BCsin30176。廢水流量為2200m3/d，=1540 m3/d的廢水通過進水縫進入沉淀區，=540 m3/d的廢水通過回流縫進入沉淀區，則 νM=（2486）= m/h（符合要求） MC=b2/2sinβ=設BC=，則MB=BCMC== m AB=2BCcos30176。（3） 氣液分離設計 如圖所示：設傾角β=60176。60176。 （1） 沉淀區的設計 與短邊平行，沿長邊布置3個集氣罩，構成2個分離單元，則一共設置8個三相分離器。（3）上升水流速度和氣流速度本次設計中常溫下容積負荷Nv=，沼氣產率r= m3/ kgCOD，采用厭氧消化污泥接種，空塔水流速度uk≤；空塔沼氣上升速度ug≤。本設計中進水總管管徑取150mm。進水分配系統的設計 （1）布水點的設置 ，所以每個點的布水負荷面積大于2m2；本設計池中共設置48個布水點，則每個點的負荷面積為： Si=S/n=120/48= m2（符合要求）（2） 配水系統形式 本設計采用U形穿孔管配水