鄭州某中學教學樓框架結構畢業設計畢業論文(文件)

　

【正文】 算跨度　Ly =7200 mm　 板厚　H =100 mm； 砼強度等級：C20；鋼筋強度等級：HPB235 計算方法：彈性算法。M Mx= + = M Asy= ，實配φ 8180 (As＝) ρmin＝% ， ρ＝%　 Mx39。=( + ) ^2 = M Es＝＝ Ftk＝＝(2)、在荷載效應的標準組合作用下，受彎構件的短期剛度 Bs： ①、裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數 ψ， 按下列公式計算：　 ψ＝ ftk /(ρte σsk) （混凝土規范式 －2） σsk＝Mk / ( ho As)（混凝土規范式 －3） σsk＝( 81. 279.) = 矩形截面，Ate＝bh＝1000100.= ρte＝As / Ate （混凝土規范式 －4） ρte＝279./ 50000.= ψ＝ ( ) = 　當 ψ＜ 時，取ψ ＝ ②、鋼筋彈性模量與混凝土模量的比值 αE： αE＝Es/Ec ＝ ③、受壓翼緣面積與腹板有效面積的比值 γf39。M(3)、考慮荷載長期效應組合對撓度影響增大影響系數 θ： 按混凝土規范第 條，當ρ39。 計算結果：　 Mx =(+)(+) ^2 =M　 考慮活載不利布置跨中Y向應增加的彎矩：　 Mya =(+)() ^2 =M Asx39。=，實配φ10100 (As ＝,可能與鄰跨有關系) ρmin＝% ， ρ＝% 跨中撓度驗算： Mk 按荷載效應的標準組合計算的彎矩值 Mq 按荷載效應的準永久組合計算的彎矩值(1)、撓度和裂縫驗算參數：　 Mk=(+)(+) ^2 =)] Bs＝ 210000. 279. 81.^2/[++6(1+)]=泊松比：μ＝1/5.考慮活荷載不利組合。M Asx= ，實配φ10200 (As ＝ ) ρmin ＝ % ， ρ ＝ %　 My =(+)( + ) ^2= =( + ) ^2 = M Asy39。：矩形截面，γf39。 ＝ 0時，θ ＝ (4)、受彎構件的長期剛度 B，可按下列公式計算： B ＝ Mk / [Mq (θ 1) + Mk] Bs （混凝土規范式 ） B＝ [ (21)+ ] = 在畢設前期，我溫習了《結構力學》、《鋼筋混凝土》、《建筑結構抗震設計》等知識，在畢設中期，我們通過所學的基本理論、專業知識和基本技能進行建筑、結構設計。 致 謝畢業設計是對專業知識的一次綜合應用、擴充和深化，也是對我們理論運用于實際設計的一次鍛煉。在畢設中期，我們通過所學的基本理論、專業知識和基本技能進行建筑、結構設計。李偉森2008年5月14日參考文獻[1] 陳義侃. 建筑結構學[M].福建:建筑設計研究院,1996．[2] 肖建莊，朱伯龍. 建筑結構學報[M].上海：試驗研究同濟大學，1998．[3] 王傳志，[M].北京：中國建筑工業出版社 ，1985．[4] 高立人 .主次梁結構體系設計[M].北京：四維新建筑科技開發中心，1990．[5] [M].武漢：高等教育出版社 ，1998．[6] 王翰邦，劉文瑛．建筑類專業外語之建筑工程[M].北京：中國建筑工業出版社，1997.[7] 陳文斌，[M].上海：同濟大學出版社，1996．[8] 段兵廷 .木工程專業英語[M].武漢：武漢工業大學出版社，2001．。在畢設后期，主要進行設計手稿的電腦輸入。 經過幾年基礎與專業知識的學習，培養了我獨立做建筑結構設計的基本能力。這就要求一個結構工程師應該具備靈活的一面，不僅要抓住建筑結構設計的主要矛盾，同時也要全面地考慮一些細節和局部的設計。特別值得一提的是，我深深的認識到作為一個結構工程師，應該具備一種嚴謹的設計態度，本著建筑以人為本的思想，力求做到實用、經濟、美觀；在設計一幢建筑物的過程中，應該嚴格按照建筑規范的要求，同時也要考慮各個工種的協調和合作，特別是結構和建筑的交流，結構設計和施工的協調。)] Bs＝ 210000. 251. 81.^2/[++6(1+)]= M　 Mq =(+)( + ) ^2 = = ，實配φ16200 (As ＝,可能與鄰跨有關系) ρmin ＝ % ， ρ ＝ %　 My39。M My= + = M　 考慮活載不利布置跨中X向應增加的彎矩：　 Mxa =(+)( ) ^2 = ＝0時，θ＝(4)、受彎構件的長期剛度 B，可按下列公式計算： B ＝ Mk/[Mq (θ 1) + Mk] Bs （混凝土規范式 ） B＝[(21)+] =M Es＝＝ Ftk＝＝(2)、在荷載效應的標準組合作用下，受彎構件的短期剛度 Bs：①、裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數 ψ， 按下列公式計算：　 ψ＝ ftk /(ρte σsk) （混凝土規范式 －2） σsk＝Mk /( ho As) （混凝土規范式 －3） σsk＝(81. 279.) = 矩形截面，Ate＝bh＝1000 ρte＝As / Ate （混凝土規范式 －4） ρte＝279./ 50000.= ψ＝ () = 　當 ψ＜ 時，取ψ＝②、鋼筋彈性模量與混凝土模量的比值 αE： αE＝Es/Ec＝③、受壓翼緣面積與腹板有效面積的比值 γf39。=(+) ^2 =M Asy= ，實配φ 8180 (As ＝) ρmin＝% ， ρ＝%　 Mx39。M Mx= + = M(5)、撓度 f ＝κ Qk L ^ 4 / B f ＝ ^4/ = f / L＝，滿足規范要求！： ①、X方向板帶跨中裂縫： 　裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數 ψ， 按下列公式計算：　 ψ＝ ftk /(ρte σsk) （混凝土規范式 －2） σsk＝Mk /( ho As) （混凝土規范式 －3） σsk＝10^6/( 80. 628.) = 矩形截面，Ate＝bh＝1000100.= ρte＝As /Ate （混凝土規范式 －4） ρte＝628./ 50000.= ψ＝ ( ) =　ωmax＝αcrψσsk/Es(+Deq/ρte) （混凝土規范式 －1）　ωmax ＝(20.+) =，滿足規范要求！ ②、Y方向板帶跨中裂縫： 　裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數 ψ， 按下列公式計算：　 ψ＝ ftk /(ρte σsk) （混凝土規范式 －2） σsk＝Mk /( ho As) （混凝土規范式 －3） σsk＝10^6/( 71.279.) = 矩形截面，Ate＝bh＝1000100.= ρte＝As /Ate （混凝土規范式 －4） ρte＝279./ 50000.=　當 ρte ＜ 時，取ρte＝ ψ＝ ( ) =　ωmax＝αcrψσsk/Es(+Deq/ρte) （混凝土規范式 －1）　ωmax＝(20.+) =，滿足規范要求！ ③、左端支座跨中裂縫： 　裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數 ψ， 按下列公式計算：　 ψ＝ ftk / (ρte σsk) （混凝土規范式 －2） σsk＝Mk / ( ho As) （混凝土規范式 －3） σsk＝10^6/( 79.1131.) = 矩形截面，Ate＝bh＝1000100.= ρte＝As /Ate （混凝土規范式 －4） ρte＝1131./ 50000.= ψ＝ ( ) =　ωmax＝αcrψσsk/Es(+Deq/ρte) （混凝土規范式 －1）　ωmax＝(20.+) =，滿足規范要求 ④、下端支座跨中裂縫： 　裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數 ψ， 按下列公式計算：　 ψ＝ ftk /(ρte σsk) （混凝土規范式 －2） σsk＝Mk / ( ho As) （混凝土規范式 －3） σsk＝10^6/(80. 785.) = 矩形截面，Ate＝bh＝1000100.= ρte＝As / Ate （混凝土規范式 －4） ρte＝785./ 50000.= ψ＝ () =　ωmax＝αcrψσsk/Es(+Deq/ρte) （混凝土規范式 －1）　ωmax＝(20.+) = ，滿足規范要求！ ⑤、右端支座跨中裂縫： 　裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數 ψ， 按下列公式計算：　 ψ＝ ftk /(ρte σsk) （混凝土規范式 －2） σsk＝Mk / ( ho As) （混凝土規范式 －3） σsk＝10^6/( 79.1131.) = 矩形截面，Ate＝bh＝1000100.= ρte＝As /Ate （混凝土規范式 －4） ρte＝1131./ 50000.= ψ＝ ( ) =　ωmax＝αcrψσsk/Es(+Deq/ρte) （混凝土規范式 －1）　ωmax＝(20.+) = ，滿足規范要求！ ⑥、上端支座跨中裂縫： 　裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數 ψ， 按下列公式計算：　 ψ＝ ftk /(ρte σsk) （混凝土規范式 －2） σsk＝Mk / ( ho As) （混凝土規范式 －3） σsk＝10^6/( 80. 785.) = 矩形截面，Ate＝bh＝1000100.= ρte＝As / Ate （混凝土規范式 －4） ρte＝785./ 50000.= ψ＝ ( ) =　ωmax＝αcrψσsk/Es(+Deq/ρte) （混凝土規范式 －1）　ωmax＝(20.+) = ！6 樓板設計：房間編號： 28邊界條件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/荷載： 　永久荷載標準值：g＝ kN/M2 　可變荷載標準值：q＝ kN/M2　 計算跨度　Lx=4500 mm　；計算跨度　Ly=7200 mm　 板厚　H =100 mm； 砼強度等級：C20；鋼筋強度等級：HPB235計算方法：彈性算法。＝0 ④、縱向受拉鋼筋配筋率 ρ＝As/b /ho ＝279./1000/ 81.= ⑤、鋼筋混凝土受彎構件的 Bs 按公式（混凝土規范式 －1）計算: Bs=EsAsho^2/[++6αEρ/(1+ 39。=，實配φ10100 (As＝,可能與鄰跨有關系) ρmin＝% ， ρ＝% 跨中撓度驗算： Mk 按荷載效應的標準組合計算的彎矩值 Mq 按荷載效應的準永久組合計算的彎矩值(1)、撓度和裂縫驗算參數：　 Mk =(+)( + ) =M Asx39。M　 考慮活載不利布置跨中Y向應增加的彎矩：　 Mya =(+)() ^2 = ：　 Mx =(+)(+) =根據地震震害分析，不同烈度地震作用下鋼筋混凝土框架節點的破壞程度不同，7度時，未按抗震設計的多層框架結構節點較少破壞，因此，對不同的框架，應有不同的節點承載力和延伸要求。m == ②=== kNm=（）= kN=m 右震 +=第一層梁與D柱節點的梁端彎矩值由內力組合表查得：左震 +=可以取兩組中較大者計算配筋。若柱子形成了塑性鉸，則會伴隨產生較大的層間位移，危及結構承受垂直荷載的能力，并可能使結構成為機動體系。表中系數是考慮計算截面以上各層活載不總是同時滿布而對樓面均布活載的一個折減系數，稱為活載按樓層的折減系數。 及值計算6MVMV跨中5M