重力擋墻抗滑抗傾穩(wěn)定性分析畢業(yè)論文(文件)

　

【正文】 (a)1 采用純摩指標 (a)2 采用剪摩指標(b)1 采用純摩指標 (b)2 采用剪摩指標(c)1 采用純摩指標 (c)2 采用剪摩指標 11剖面邊坡抗滑穩(wěn)定計算簡圖（鋼筋混凝土面板混合壩方案），(a) 一級馬道下局部坡；(b) 墻后局部坡；(c) 整體坡沿基巖接觸面滑動 (a)1 采用純摩指標 (a)2 采用剪摩指標 (b)1 采用純摩指標 (b)2 采用剪摩指標 (c)1 采用純摩指標 (c)2 采用剪摩指標 22剖面邊坡抗滑穩(wěn)定計算簡圖（鋼筋混凝土面板混合壩方案），(a) 一級馬道下局部坡；(b) 墻后局部坡；(c) 整體坡沿基巖接觸面滑動 (a)1 采用純摩指標 (a)2 采用剪摩指標 (b)1 采用純摩指標 (b)2 采用剪摩指標 (c)1 采用純摩指標 (c)2 采用剪摩指標 33剖面邊坡抗滑穩(wěn)定計算簡圖（鋼筋混凝土面板混合壩方案），(a) 一級馬道下局部坡；(b) 墻后局部坡；(c) 整體坡沿基巖接觸面滑動 (a)1 采用純摩指標 (a)2 采用剪摩指標 (b)1 采用純摩指標 (b)2 采用剪摩指標 (c)1 采用純摩指標 (c)2 采用剪摩指標 縱2剖面邊坡抗滑穩(wěn)定計算簡圖（鋼筋混凝土面板混合壩方案），(a) 一級馬道下局部坡；(b) 墻后局部坡；(c) 整體坡沿基巖接觸面滑動 (a)1 采用純摩指標 (a)2 采用剪摩指標 (b)1 采用純摩指標 (b)2 采用剪摩指標 (c)1 采用純摩指標 (c)2 采用剪摩指標 78剖面邊坡抗滑穩(wěn)定計算簡圖（鋼筋混凝土面板混合壩方案），(a) 一級馬道下局部坡；(b) 墻后局部坡；(c) 整體坡沿基巖接觸面滑動由上述分析可知，1233剖面的邊坡抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)相對較小，邊坡的穩(wěn)定程度不高，建議適當加大相應壩段混凝土擋墻的尺寸，或采取必要的加固措施（如錨索、錨筋樁等），以提高邊坡的抗滑穩(wěn)定性。(a) (b) 33剖面邊坡抗滑穩(wěn)定計算簡圖（采用錨索加固，單寬錨固力P=500t），(a) 采用純摩指標；(b) 采用剪摩指標適當加大33剖面混凝土擋墻的尺寸。 邊坡穩(wěn)定計算結果（瀝青混凝土面板混合壩方案）剖 面工 況邊坡抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)F采用純摩指標采用剪摩指標88一級馬道以下局部坡?lián)跬翂螅⌒位瑒泳植科卵囟咽c壩巖基交界面，整體坡44一級馬道以下局部坡?lián)跬翂螅⌒位瑒泳植科卵囟咽c壩巖基交界面，整體坡 (a)1 采用純摩指標 (a)2 采用剪摩指標 (b)1 采用純摩指標 (b)2 采用剪摩指標 (c)1 采用純摩指標 (c)2 采用剪摩指標 88剖面邊坡抗滑穩(wěn)定計算簡圖（瀝青混凝土面板混合壩方案），(a) 一級馬道下局部坡；(b) 墻后局部坡；(c) 整體坡沿基巖接觸面滑動 (a)1 采用純摩指標 (a)2 采用剪摩指標 (b)1 采用純摩指標 (b)2 采用剪摩指標 (c)1 采用純摩指標 (c)2 采用剪摩指標 44剖面邊坡抗滑穩(wěn)定計算簡圖（瀝青混凝土面板混合壩方案），(a) 一級馬道下局部坡；(b) 墻后局部坡；(c) 整體坡沿基巖接觸面滑動由計算結果可知，對于88剖面，當材料參數(shù)取純摩指標時，整體邊坡的穩(wěn)定性較好，采用剪摩指標時。C=0時所相應求得的主動土壓力，作為標準土壓力值進行擋墻的抗滑和抗傾穩(wěn)定計算，同時，對于擋墻底部與基巖的抗剪強度指標，分別采用純摩指標和剪摩指標進行擋墻的抗滑穩(wěn)定計算。C=0時所相應求得的主動土壓力進行擋墻的抗滑和抗傾穩(wěn)定計算，33剖面擋墻的抗滑和抗傾穩(wěn)定安全系數(shù)均達到安全標準。適當加大33剖面混凝土擋墻的尺寸。C=0時所相應求得的主動土壓力進行計算，未達到抗傾穩(wěn)定安全標準。在邊坡抗滑穩(wěn)定分析中，對于88剖面，當材料參數(shù)取純摩指標時，整體邊坡的穩(wěn)定性較好，采用剪摩指標時。2．對鋼筋混凝土面板混合壩方案5個典型斷面的擋墻后土壓力進行計算，計算針對通過堆石（傳統(tǒng)的庫侖方法）和沿堆石與基巖接觸面滑動兩種工況進行，并考慮水庫運行期堆石壩上游邊坡承受庫水壓力的情況。、j=29176。時的土壓力進行計算校核。若采用堆石與基巖接觸面抗剪強度指標為j=31176。當以堆石與基巖接觸面抗剪強度指標為j=31176。而33剖面的整體邊坡穩(wěn)定性較差，采用。5．采用通用條分法并分別采用純摩和剪摩指標對各典型剖面邊坡的整體穩(wěn)定、擋墻后局部邊坡穩(wěn)定和一級馬道下局部邊坡的穩(wěn)定性進行分析計算。對于瀝青混凝土面板混合壩方案，當采用堆石與基巖接觸面抗剪強度指標為j=29176。結果表明，對于鋼筋混凝土面板混合壩方案，當采用堆石與基巖接觸面抗剪強度指標為j=29176。C均為0時相應的土壓力大小，并分別以j=29176。對瀝青混凝土面板混合壩方案2個典型斷面的擋墻后土壓力進行計算，計算工況同上，結果表明，88剖面整體沿堆石與基巖接觸面滑動形成的土壓力大于擋墻后局部弧形滑動的庫倫土壓力，而44剖面邊坡整體處于穩(wěn)定狀態(tài)，沿堆石與基巖接觸面滑動的可能性較小，擋墻承受的土壓力主要來自于墻后局部邊坡弧形滑動的庫倫土壓力。5結論和建議1．在本項研究工作中，使用庫倫土壓力理論和STAB程序來計算土壓力，分析相應最大土壓力臨界滑裂面的部位。C=0時所相應求得的主動土壓力進行計算，達到抗傾穩(wěn)定安全標準。可見，加大擋墻的尺寸或采用一定的工程加固措施，可在一定程度上提高邊坡的整體穩(wěn)定性。可見該邊坡的穩(wěn)定性較差，建議適當加大33剖面擋墻的尺寸，或采取必要的加固措施，以確保工程的安全。未達到抗傾穩(wěn)定安全標準。前面對鋼筋混凝土面板混合壩方案和瀝青混凝土面板混合壩方案各典型面上混凝土擋墻的抗滑和抗傾穩(wěn)定性，以及各斷面邊坡的整體和局部穩(wěn)定性進行了分析。 (a) (b) 33剖面邊坡抗滑穩(wěn)定計算簡圖（擋墻尺寸加大），(a) 采用純摩指標；(b) 采用剪摩指標 瀝青混凝土面板混合壩方案計算結果對于瀝青混凝土面板混合壩方案，分別取純摩指標和剪摩指標，計算典型的88剖面和44剖面邊坡的抗滑穩(wěn)定性。對33剖面邊坡采用500t單寬錨固力的錨索加固邊坡，采用純摩指標時，；采用剪摩指標。對于Z2剖面，當材料參數(shù)取純摩指標時，整體邊坡的穩(wěn)定性較好，采用剪摩指標時。針對鋼筋混凝土面板混合壩方案各典型剖面，考慮整體邊坡沿堆石與基巖接觸面滑動、一級馬道下局部邊坡沿堆石與基巖接觸面滑動和擋墻后局部邊坡穿過堆石滑動幾種工況，分別取純摩指標和剪摩指標進行邊坡的抗滑穩(wěn)定計算，~。采用通用條分法對鋼筋混凝土面板混合壩方案和瀝青混凝土面板混合壩方案中各典型剖面邊坡的整體穩(wěn)定、擋墻后局部邊坡穩(wěn)定和一級馬道下局部邊坡的穩(wěn)定性進行抗滑穩(wěn)定分析計算。）剖 面滑 動 模 式擋墻后土壓力(t/m)抗傾穩(wěn)定安全系數(shù)K88沿堆石與壩巖基交界面，整體坡44擋土墻后，弧形滑動局部坡，當堆石與基巖接觸面j=29176。 L1= L2 =17m L3=31m代入公式=b， 對于剖面44P= G= α=20176。對于瀝青混凝土面板混合壩方案兩個典型斷面，采用對應于堆石與基巖接觸面j=29176。為安全起見，建議該部位擋墻尺寸適當加大，或采取必要的工程加固措施。時，同理可得各剖面的抗傾穩(wěn)定安全系數(shù)指標，計算結果見表 重力擋墻抗傾覆穩(wěn)定分析結果（鋼筋混凝土面板混合壩方案，j=29176。 L1= L2 = L3=代入公式=c， 對于剖面33P= G= α=20176。和j=31176。以下對混凝土擋土墻進行抗傾覆穩(wěn)定分析。，對于2個典型的計算斷面，當擋墻與基巖接觸面之間的抗剪強度值采用純摩指標時，滿足安全標準。）剖 面滑 動 模 式擋墻后土壓力(t/m)擋墻抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)K采用純摩指標采用抗剪斷指標88沿堆石與壩巖基交界面，整體坡44擋土墻后，弧形滑動局部坡 重力擋墻抗滑穩(wěn)定分析結果（瀝青混凝土面板混合壩方案，j=31176。a，對于剖面88P= G= α=20176。對于33斷面，取j=31176。22擋土墻后，弧形滑動局部坡33沿堆石與壩巖基交界面，整體坡Z2擋土墻后，弧形滑動局部坡78沿堆石與壩巖基交界面，整體坡，對于5個典型的計算斷面，當擋墻與基巖接觸面之間的抗剪強度值采用純摩指標時，滿足安全標準。時的土壓力值。 f1= f2= C= L=23m代入公式純摩 =剪摩=e， 對于剖面78P= G= α=20176。a， 對于剖面11P= G=1421t α=20176。 重力擋墻抗滑穩(wěn)定分析計算參數(shù)表剖 面抗剪強度f抗剪斷強度備 注C’(MPa)f’11123Z2和44剖面，混凝土擋墻基巖為弱風化砂巖或弱風化泥質粉砂巖，混凝土與這兩種巖性基巖的抗剪斷強度指標有所不同，出于安全考慮，本次計算中采用的參數(shù)為兩者中的小值。在壩體堆石的作用下重力擋墻沿建基面的抗滑穩(wěn)定分析，采用以下兩種方法進行，(1) 設定擋墻與基巖接觸面之間的抗剪強度值采用純摩指標，計算在墻后土壓力的作用下?lián)鯄Φ目够€(wěn)定性，其安全標準控制在Kc≥；(2) 設定擋墻與基巖接觸面之間的抗剪強度值采用抗剪斷指標，計算在墻后土壓力的作用下?lián)鯄Φ目够€(wěn)定性，其安全標準控制在Kc≥。時，堆石壩整體邊坡在擋墻后形成的土壓力為負值，表明整體邊坡處于穩(wěn)定狀態(tài)， t/m， t/m。或φ=27176。φ=27176。和40176。、29176。計算簡圖如下(a) (b)(c) 剖面11土壓力計算簡圖，(a) 一級馬道下局部坡；(b) 墻后局部坡（庫倫土壓力）；(c) 整體坡沿基巖接觸面滑動(a) (b)(c) 剖面22土壓力計算簡圖，(a) 一級馬道下局部坡；(b) 墻后局部坡（庫倫土壓力）；(c) 整體坡沿基巖接觸面滑動(a) (b)(c) 剖面33土壓力計算簡圖，(a) 一級馬道下局部坡；(b) 墻后局部坡（庫倫土壓力）；(c) 整體坡沿基巖接觸面滑動(a) (b)P=(c) 剖面縱2土壓力計算簡圖，(a) 一級馬道下局部坡；(b) 墻后局部坡（庫倫土壓力）；(c) 整體坡沿基巖接觸面滑動 (a) (b)(c) 剖面78土壓力計算簡圖，(a) 一級馬道下局部坡；(b) 墻后局部坡（庫倫土壓力）；(c) 整體坡沿基巖接觸面滑動土壓力計算針對44剖面和88剖面進行，土壓力作用位置設定為墻趾平面上有效墻高的一半處，土壓力作用方向與水平方向的夾角設定為20176。對于33剖面來說，堆石壩整體穩(wěn)定性較差，有沿堆石與基巖接觸面發(fā)生整體滑動的可能性， t/m。或φ=27176。φ=27176。和40176。、29176。于是，整個土楔對擋土墻的土壓力為=10984*+905*+1878*=9031 KN/m=10984*+905*+1878*=10316 KN/m=13710 KN/m STAB程序的計算針對11剖面、22剖面、33剖面、縱2剖面和78剖面等典型剖面進行，土壓力作用位置設定為墻趾平面上有效墻高的一半處，土壓力作用方向與水平方向的夾角設定為20176。對于土楔3已知條件：b=65176。對于土楔2已知條件：b=60176。于是，整個土楔對擋土墻的土壓力為=18166*+5329*=15695 KN/m=18166*+5329*=17293 KN/m=23354 KN/m對于土楔1已知條件：b=30176。