某中學學生宿舍樓畢業設計 畢業設計(文件)

　

【正文】 (kN) VA (kN) VB (kN) VB= VC (kN) N 頂 (kN) N 底 (kN) N 頂 (kN) N 底 (kN) 6 () 0 () () 5 () 0 () () 4 () 0 () () 3 () 0 () () 2 () 0 () () 1 () 0 () () 第 39 頁 共 86 頁 表 15 活載作用下梁端剪力及柱軸力 風荷載作用下橫向框架的內力分析 風荷載標準值計算 風壓標準值計算公式為： w=β Zμ Sμ Zω 0 本地區基本風壓為： ω 0=地面粗糙類別為 B 類； 表 16 層次 1 2 3 4 5 6 Hi（第 i 層距離室外地面的高度） 表 17 離地面高度（ m） z 風壓高度變化系數μ Z 層 次 荷載引起剪力 彎矩引起剪力 總剪力 柱軸力 AB 跨 BC 跨 AB 跨 BC 跨 AB 跨 BC 跨 A B VqA=VB (KN) VqB=VqC (KN) VmA=VmB (KN) Vmb=Vmc (KN) VA (KN) VB (KN) VB= VC (KN) N 頂 =N 底 (KN) N 頂 =N 底 (KN) 6 () 0 () () 5 () 0 () () 4 () 0 () () 3 () 0 () () 2 () 0 () () 1 () 0 () () 第 40 頁 共 86 頁 因為結構高度 H=30m,故取β Z=, μ S= 表 18 z（ m） ω k（ kN/m2） 轉。 m） 括號內為調幅的數值。 m） 五層梁端彎矩： M左 = 由圖 11查得梁上均布荷載為： 第六層： q =集中荷載： 第五層： q =集中荷載： 邊柱自重： 中柱自重： 由圖 15查得 六層梁端彎矩： M左 =為提高精度，對于彎矩不平衡的結點，將結點不平衡彎矩（即柱傳彎矩）再分配一次進行修正。切斷的橫梁線剛度為原來的 2 倍，分配系數按與節點連接的各桿的轉動剛度比值計算。m) Vb (kN) NA (kN) NB (kN) 6 5 8 2 4 3 3 4 2 2 3 3 3 5 7 2 2 1 6 6 6 8 7 1 0 8 8 2 109.76 1 第 26 頁 共 86 頁 圖 8 屋（樓）面板支承梁的荷載 經判斷知該設計中的屋（樓）面板均為雙向板，屋面均布恒載及活載均為梯形分布及三角形分布傳給梁，計算如下： ⑴ 第 6層梁的均布線荷載： AB 跨： 屋面均布恒載傳給梁 =橫梁自重（包括抹灰） 25=恒載： BC 跨： 屋面均布恒載傳給梁 =橫梁自重（包括抹灰） 25=恒載： ⑵ 第 6 層活荷載： AB 跨： =BC 跨： =⑶ 第 6 層框架節點集中荷載標準值： 第 27 頁 共 86 頁 邊柱連系梁自重（包括抹灰） （ ） 25= 邊柱次梁自重（包括抹灰） 25= 高女兒墻自重（包括抹灰） （ ） 8= 連系梁傳來屋面自重（包括抹灰） （ + ） = 頂層邊節點集中荷載： 中柱連系梁自重（包括抹灰） （ ） 25= 中柱次梁自重（包括抹灰） （ +） 25= 連系梁傳來屋面自重 （ + + ） = 頂層中節點集中荷載： ⑷ 第 5層梁的均布線荷載： AB 跨： 臥房段 樓面均布恒載傳給梁 =橫梁自重（包括抹灰） 25=橫墻自重（包括抹灰） （ ） 8=恒載： 衛生間段 樓面均布恒載傳給梁 =橫梁自重（包括抹灰） 25=橫墻自重（包括抹灰） （ ） 8=恒載： BC 跨： 第 28 頁 共 86 頁 屋面均布恒載傳給梁 =橫梁自重（包括抹灰） 25=恒載： ⑸ 第 5層活荷載： AB 跨： 2 =BC 跨： 2 =⑹ 第 5樓面框架節點集中荷載標準值： 邊柱連系梁自重（包括抹灰） （ ） 25= 邊柱次梁自重（包括抹灰） 25= 外縱墻自重（包括抹灰） （ ） （ ） 8= 連系梁傳來樓面自重 （ + ） = 標準層邊節點集中荷載 ： 中柱連系梁自重（包括抹灰） （ ） 25= 中柱次梁自重（包括抹灰） （ +） 25= 內縱墻自重（包括抹灰） （ ） （ ） 8= 連系梁傳來樓面自重 （ + + ） = 標準層中節點集中荷載： 中框架恒載及活荷載見圖 圖 10 用分層法計算框架彎矩 豎向荷載作用下框架的內力分析，除活荷載較大的工業廠房外，對一般的工業與民用建筑可以不考慮活荷載的不利布置。 m) 6 1278424 19691 5 1278424 19691 4 1278424 19691 3 1278424 19691 2 1278424 19691 1 469084 8417 層次 AB 跨 BC 跨 柱軸力 L (m) M 左(kN m) M 下 (kN 水平地震作用下橫向框架的內力分析 本設計取軸線⑥ 上的橫向框架為 KJ— 1 代表進行計算，柱端彎矩 KJ— 1計算，詳見表 9。 n? = 1T += += 結構橫向總水平地震作用標準值： EKF =（ 1TTg ）max? 61 ii G?? =（ ） = 頂點附加水平地震作用： nF? = n? EKF = = 各層橫向地震剪力計算見表 7，所示 61(1 )iii E K njjjGHFFGH????? 表 7 各層橫向地震作用及樓層地震剪力 層次 ih （ m） iH （ m） iG （ kN） iiGH （ kN） 61iijjjGHGH?? iF （ kN） iV （ kN） 第 21 頁 共 86 頁 6 5 7 2 2 5 5 6 8 8 0 4 5 6 4 3 3 3 5 6 8 1 2 6 4 5 1 4 1 6 注：表 中第 6 層 iF 中加入了 nF? ，其中 nF? =。地震的宏觀震害也表明，結構上部往往震害很嚴重。 表 6 橫向框架頂點位移 層次 iG （ kN） iG? （ kN） iD（ kN/m） 層間相對位移i? = iG? iD T? 6 1278424 5 1278424 4 1278424 3 1278424 2 1278424 1 469084 ??? = ? =（ s） 橫向地震作用計算 在 Ⅱ 類場地， 7度設防區，設計地震分組為 第二組情況下： 結構的特征周期 gT 和水平地震影響系數最大值 max? （ 7度，多遇地震）為： gT = max? = 第 20 頁 共 86 頁 由于 1T =＞ = =（ s），應考慮頂點 附加地震作用。在未求出框架的周期前，無法求出框架的 地震力及位移， T? 是將框架的重力 荷載視為水平作用力，求得的假象框架頂點位移。將結構按質量分布情況簡化為無限質點的懸臂直桿，導出以直桿頂點位移表示的 基頻公式。 m） bI = （ m4） bb EIK l? （ kN 圖 4 質點重力荷載值 水平地震力作用下框架側移計算 橫梁線剛度： 采用混凝土 C30， cE = 107kN/㎡ 在框架結構中現澆板的樓面，可以作為梁的有效翼緣，增大梁的有效剛度，減少框架側移。 墻體自重： 外墻為 250 厚，內墻 200 厚，采用粉煤灰輕質砌塊，兩面抹灰，近似按加厚墻體考慮抹灰重量。 屋面做法 小瓷磚層 三氈四油屋面防水層 20mm 1:3 水泥沙漿找平層