程莊煤礦15#三采區掘進工作面供-電-設-計-報-告-全文預覽

　　

【正文】 ? ?? 效率 因數 。 電纜 C5 的載流為 : 將η =1， cosφ= ， K r = ， U N = 660， ΣP N = 180，代入公式得 : I w = 18010006601 = 電纜 C13的載流為 : 將η =1， cosφ= ， K r = ， U N = 1140， ΣP N = 540，代入公式得 : I w = 540100011401 = 電纜 C23的載流為 : 將η =， cosφ= ， K r = ， U N = 660， ΣP N = ，代入公式得 : I w = 1000660 = 電纜 C25的載流為 : 將η =， cosφ= ， K r = ， U N = 660， ΣP N = ，代入公式得 : I w = 1000660 = 電纜 C28的載流為 : 供 電 設 計 報 告 9 將η =， cosφ= ， K r = ， U N = 660， ΣP N = ，代入公式得 : I w = 1000660 = 電纜 C36的載流為 : 將η =， cosφ= ， K r = ， U N = 660， ΣP N = ，代入公式得 : I w = 1000660 = 電纜 C40的載流為 : 將η =， cosφ= ， K r = ， U N = 660， ΣP N = ，代入公式得 : I w = 1000660 = 電纜 C7,C8負載的電動機數目為 2臺，其載流為電動機額定電流之和， I w = A 電纜 C9,C11負載的電動機數目為 1臺，其載流為電動機額定電流之和， I w = A 電纜 C14,C17負載的電動機數目為 2臺，其載流為電動機額定電流之和， I w = A 電纜 C16,C19,C21負載的電動機數目為 1臺，其載流為電動機額定電流之和， I w = A 電纜 C18負載的電動機數目為 1臺，其載流為電動機額定電流之和， I w = A 電纜 C31,C39負載的電動機數目為 1臺，其載流為電動機額定電流之和， I w = A 電纜 C32,C43負載的電動機數目為 1臺 ，其載流為電動機額定電流之和， I w = A 電纜 C33,C44負載的電動機數目為 1臺，其載流為電動機額定電流之和， I w = 82 A 電纜 C34,C45負載的電動機數目為 1臺，其載流為電動機額定電流之和， I w = A 電纜 C35,C46負載的電動機數目為 1臺，其載流為電動機額定電流之和， I w = A 計算 運行時的電壓損失： 變壓器運行時的電壓損失包括 變壓器的電壓損失和電纜的電壓損失兩部分，我們在此只計算最長線路的電壓損失，如果最長線路的電壓損失能滿足電壓損失允許值，一般此變壓器所有線路都能滿足要求。 變壓器 20223671的所選擇線路的電壓損失總和為： 供 電 設 計 報 告 13 Σ△ U = △U T+△U 1+△U 2 =++0 = V； 電壓損失 ＜ 117V， 合格。 在變壓器 1100225 所帶線路中，電動機 進風風主風機 3 啟動時電壓損失最大，由變壓器 1100225，電纜 C40,C36,C23,C44,組成的線路。 變壓器 1100225 所帶線路中電動機 進風風主 風機 3 啟動時，其支線電壓損失為： 電纜 C44 截面面積 A Z ： 25mm2 ， L Z ： 10m，所帶電機的啟動電流 I Q ： 369A，代入公式得： 計算得出該支線啟動電壓損失 ΔU ZQ = 4 V。 電纜 C5 截面面積 A g ： 70mm，長度 L g ： 10m，干線電纜實際啟動電流 I gQ ： 541A，代入公式得： 該干線啟動電壓損失 ΔU gQ = 2 V。 電纜 C16 截面面積 A g ： 70mm，長度 L g ： 300m，干線電纜實際啟動電流 I gQ ： 540A，代入公式得： 該干線啟動電壓損失 ΔU gQ = V。 電纜 C40 截面面積 A g ： 50mm，長度 L g ： 20m，干線電纜實際啟動電流 I gQ ： 782A，代入公式得： 該干線啟動電壓損失 ΔU gQ = 8 V。 （ 3） 起動時變壓器中的 起 動電壓損失 在計算變壓器的 起 動電壓損失時， )s i n%c os%(% BQXBQrBeBQBQ UUIIU ?? ??? （ 4310） 100 %BQBeBQ UUU ??? ， V （ 4311） 式中 BQI —— 起動時變壓器的負荷電流， A。 計算電阻壓降百分數： 將短路損耗 5100，額定容量 800kVA，代入公式得，電阻壓降百分數 U r = 510010800 = 計算電抗壓降百分數： 將阻抗電壓百分數 4，電阻壓降百分數 U r = ，代入公式得，電抗壓降百分數 U x = 42 = 供 電 設 計 報 告 17 將啟動時變壓器負荷電流 I BQ ： 541A，負荷側額定電流 I Be ： ，負荷側額定電壓 U Be ： 693V，負荷功率因數 cosφ BQ ： ，電阻壓降百分數 U r ： ，電抗壓降百分數 U X ： 代入公式得： 該變壓器啟動電壓損失： 16V。 計算電阻壓降百分數： 將短路損耗 5100，額定容量 800kVA，代入公式得，電阻壓降百分數 U r = 510010800 = 計算電抗壓降百分數： 將阻抗電壓百分數 4，電阻壓降百分數 U r = ，代入公式得，電抗壓降百分數 U x = 42 = 將啟動時變壓器負荷電流 I BQ ： 782A，負荷側額定電流 I Be ： ，負荷側額定電壓 U Be ： 693V，負荷功率因數 cosφ BQ ： ，電阻壓降百分數 U r ： ，電抗壓降百分數 U X ： 代入公式得： 該變壓器啟動電壓損失： 23V。 起動電壓損失 ＜ 345V 合格。 供 電 設 計 報 告 19 計算公式如下 ： (出處： 《 煤礦井下供電的三大保護細則》 P3) ? ? ? ?22)2( 2 ?? ?? XR UI ed, )2()3( dd II ?? ????式（ 415） 式中： 221 / RRKRR bb ???? ； 221 / XXKXXX bbx ????? )2(dI ：兩相短路電流， A； )3(dI ：三相短路電流， A； ?R 、 ?X ：短路回路內一相電阻、電抗值總和， Ω ； xX ：根據系統三相短路容量計算的系統電抗， Ω； eU ：變壓器二次側的額定電壓， V； K b ：變壓器的變壓比； R b 、 X b ：變壓器的電阻、電抗值 ； R 1 ,X 1 ：高壓電纜的電阻，電抗值 , Ω ； R 2 ,X 2 ：低壓電纜的電阻，電抗值 , Ω 短路點 D1 的短路電流計算： 系統三相短路容量 S d ： 50MVA；系統電抗值： X x= 69069010650 = ； 變壓器 80021 型號： KBSGZY800/10/；變壓器變壓比： K b= 10000690 = 變壓器電阻 R b ： ；電抗 X b ： ； 低壓電纜總電阻 R 2 ： ；總電抗 X 2 ： ； 短路回路內電阻值的總和 ΣR = + = ； 短路回路內電抗值的總和 ΣX = + = ； 兩相短路電流： I(2) d = 6902 + = 9939A； 短路點 D2 的短路電流計算： 系統三相短路容量 S d ： 50MVA；系統電抗值： X x= 69069010650 = ； 變壓器 80021 型號： KBSGZY800/10/；變壓器變壓比： K b= 10000690 = 變壓器電阻 R b ： ；電抗 X b ： ； 低壓電纜總電阻 R 2 ： ；總電抗 X 2 ： ； 短路回路內電阻值的總和 ΣR = + = ； 短路回路內電抗值的總和 ΣX = + = ； 供 電 設 計 報 告 20 兩相短路電流： I(2) d = 6902 + = 5133A； 短路點 D3 的短路電流計算： 系統三相短路容量 S d ： 50MVA；系統 電抗值： X x= 69069010650 = ； 變壓器 80021 型號： KBSGZY800/10/；變壓器變壓比： K b= 10000690 = 變壓器電阻 R b ： ；電抗 X b ： ； 低壓電纜總電阻 R 2 ： ；總電抗 X 2 ： ； 短路回路內電阻值的總 和 ΣR = + = ； 短路回路內電抗值的總和 ΣX = + = ； 兩相短路電流： I(2) d = 6902 + = 2231A； 短路點 D4 的短路電流計算： 系統三相短路容量 S d ： 50MVA；系統電抗值： X x= 69069010650 = ； 變壓器 80021 型號： KBSGZY800/10/；變壓器變壓比： K b= 10000690 = 變壓器電阻 R b ： ；電抗 X b ： ； 低壓電纜總電阻 R 2 ： ；總電抗 X 2 ： ； 短路回路內電阻值的總和 ΣR = + = ； 短路回路內電抗值的總和 ΣX = + = ； 兩相短路電流： I(2) d = 6902 + = 4507A； 短路點 D5 的短路電流計算： 系統三相短路容量 S d ： 50MVA；系統電抗值： X x= 69069010650 = ； 變壓器 80021 型號： KBSGZY800/10/；變壓器變壓比： K b= 10000690 = 變壓器電阻 R b ： ；電抗 X b ： ； 低壓電纜總電阻 R 2 ： ；總電抗 X 2 ： ； 短路回路內電阻值的總和 ΣR = + = ； 短路回路內電抗值的總和 ΣX = + = ； 供 電 設 計 報 告 21 兩相短路電流： I(2) d = 6902 + = 2088A； 短路點 D6 的短路電流計算： 系統三相短路容量 S d ： 50MVA；系統電抗值： X x= 1200120220650 = ； 變壓器 20223671 型號： KBSGZY1000/10/；變壓器變壓比： K b= 100001200 = 變壓器電阻 R b ： ；電抗 X b ： ； 低壓電纜總電阻 R 2 ： ；總電抗 X 2 ： ； 短路回路內電阻值的總和 ΣR = + = ； 短路回路內電抗值的總和 ΣX = + = ； 兩相短路電流： I(2) d = 12002 + = 6895A； 短路點 D7 的短路電流計算： 系統三相短路容量 S d ： 50MVA；系統電抗值： X x= 1200120220650 = ； 變壓器 20223671 型號： KBSGZY1000/10/；變壓器變壓比： K b= 100001200 = 變壓器電阻 R b ： ；電抗 X b ： ； 低壓電纜總電阻 R 2 ： ；總電抗 X 2 ： ； 短路回路內電阻值的總和 ΣR = + = ； 短路回路內電抗值的總和 ΣX = + = ； 兩相短路電流： I(2) d = 12002 + = 5795A； 短路點 D9 的短路電流計算： 系統三相短路容量 S d ： 50MVA；系統電抗值： X x= 1200120220650 = ； 變壓器 20223671 型號： KBSGZY1000/10/；變壓器變壓比： K b= 100001200 = 變壓器電阻 R b ： ；電抗 X b ： ； 低壓電纜總電阻 R 2 ： ；總電抗 X 2 ： ； 短路回路內電阻值的總和 ΣR = + = ； 短路回路內電抗值的總和 ΣX = + = ； 供 電 設 計 報 告 22 兩相短路電流： I(2) d = 12002 + = 1262A； 短路點 D10的短路電流計算： 系統三相短路容量 S d ： 50MVA；系統電抗值： X x= 1200120220650 = ； 變壓器 20223671 型號： KBSGZY1000/10/；變壓器變壓比： K b= 100001200 = 變壓器電阻 R b ： ；電抗 X b ： ； 低壓電纜總電阻 R 2 ： ；總電抗 X 2 ： ； 短路回路內電阻值的總和 ΣR = + = ； 短路回路內電抗值的總和 ΣX = + = ； 兩相短路電流： I(2) d = 12002 + = 3912A； 短路點 D11的短