hd600多向混合機(jī)的設(shè)計畢業(yè)設(shè)計-全文預(yù)覽

　　

【正文】 crossed helical gear pair is obtained, this results in equivalent minor helix crowning in the easeoff on both flanks. In addition to helix crowning, a notable profile twist (see Fig. 8) is also characteristic of the easeoff of helical beveloids. This profile twist grows significantly as the helix angle increases. shows how the profile twist on the example gear set from is ch。 the root contact path at the driver should be smaller than the tip contact path. Fig. 6 shows the distribution of the sliding velocity on the driver of a beveloid gear pair.4　CONTACT ANALYSIS AND MODIFYCATIONS　POINT CONTACT AND EASEOFFAt the uncorrected gearing, there is only one point in contact due to the tilting of the axes. The gaping that results along the potential contact line can be approximately described by helix crowning and flank line angle deviation. Crossed axes result in no difference between the gaps on the left and right flanks on spur gears. With helical gearing, the resulting gaping is almost equivalent when both beveloid gears show approximately the same cone angle. The difference between the gap values on the left and right flanks increases as the difference between the cone angles increases and as the helix angle increases. This process results in larger gap values on the flank with the smaller working pressure angle. shows the resulting gaping (easeoff) for a beveloid gear pair with crossed axes and beveloid gears with an identical cone angle. shows the differences in the gaping that results for the left and right flanks for the same crossed axes angle of 10176。 Automatic car transmissions for AWD /4/, Fig. 22　GEAR GEOMETRY　MACRO GEOMETRYTo put it simply, a beveloid is a spur gear with continuously changing addendum modification across the face width, as shown in Fig. 3. To acplish this, the tool is tilted towards the gear axis by the root cone angle ? /1/. This results in the basic gear dimensions:Helix angle, right/lefttanβ=tanβ Steering transmissions /1/174。. These boundary conditions require a deep understanding of the design, manufacturing, and quality assurance of beveloid gears. Flank modifications, which are necessary for achieving a high load capacity and a low noise emission in the conical gears, can be produced with the continuous generation grinding process. In order to reduce the manufacturing costs, the machine settings as well as the flank deviations caused by the grinding process can be calculated in the design phase using a manufacturing simulation. This presentation gives an overview of the development of conical gears for power transmissions: Basic geometry, design of macro and micro geometry, simulation, manufacturing, gear measurement, and testing.1　IntroductionIn transmissions with shafts that are not arranged parallel to the axis, torque transmission ispossible by means of various designs such as bevel or crown gears , universal shafts , or conical involute gears (beveloids). The use of conical involute gears is particularly ideal for small shaft angles (less than 15176。 原始齒輪(留有磨削所需的余量) 174。雙齒側(cè)范成法磨削工藝并利用中心距弧形減少方法可實現(xiàn)齒溝凸起的目標(biāo)。對于終加工,范成法螺旋磨削是一個最佳選擇。理論上也可采用刨削,但是,所需的運動在現(xiàn)有機(jī)床上很難實現(xiàn)。斜面體齒輪制造仿真軟件由ZF公司開發(fā),詳見[9]。在進(jìn)行承載能力試驗的同時,傳動誤差和旋轉(zhuǎn)加速度的測量在通用噪聲試驗臺上進(jìn)行,圖17。試驗齒輪采用不同的修正,以確定它們對承載能力的影響。圖14是齒輪橫斷面建模的實例。　　輪齒接觸分析也將生成一個作為激振源的由輪齒嚙合產(chǎn)生的傳動誤差。同樣采用替代齒輪,而且齒側(cè)處接觸狀況被認(rèn)為非常理想。然而,大端處的齒高變位量也隨之變小。當(dāng)計及齒寬橫截面時,各項獨立的參數(shù)都會變化,這將明顯影響承載能力。5　承載能力和噪聲激勵　計算標(biāo)準(zhǔn)的應(yīng)用　　斜面體齒輪齒側(cè)和根部承載能力僅可用圓柱齒輪的計算標(biāo)準(zhǔn)(ISO 6336, DIN 3990, AGMAC95) 作近似估算。利用其它錐角如根錐角進(jìn)行齒頂修形加工也是可行的。然而,斜面體齒輪的齒頂修形在齒寬橫截面上的加工總量上和長度上是不同的。采用修正后的接觸率得到了很大改善如圖12所示。為補(bǔ)償齒輪嚙合中所存在的間隙,必須采用齒側(cè)拓?fù)湫扌?該類修形可明顯補(bǔ)償螺旋凸形和輪廓扭曲。如果正交的軸線進(jìn)一步擴(kuò)大直至變成圓柱交叉軸螺旋齒輪副的話,其兩側(cè)間隙等同于較小的螺旋凸形。傾斜軸線布置對接觸間隙產(chǎn)生額外影響。交叉軸線和30176。隨兩齒輪錐角和螺旋角不一致的增加，左右側(cè)間隙的不同程度也增加。4接觸分析和修形4. 1點接觸和間隙 在未修正齒輪傳動中，由于軸線傾斜，通常僅有一點接觸。因此，沿齒寬方向在齒頂和齒根處具有明顯不同的滑動速度。在交叉軸傳動的斜面體齒輪上存在一滾動軸。齒頂錐角小于齒根錐角時，通常能在小端獲得有用的漸開線，而在大端處有足夠齒頂間隙，這時大端的齒頂形狀并不太嚴(yán)重。齒高愈高(為獲得較大的齒高變位量)，理論可用齒寬愈窄。最后，在原始側(cè)生成半徑為rp和法向矢量為n的P1點。2. 2微觀幾何形狀 一對傘齒輪通常形成點狀接觸。齒頂角設(shè)計成這樣以使得頂端避免與被嚙合齒輪發(fā)生干涉，并獲得最大接觸區(qū)域。結(jié)果形成了齒輪基圓尺寸。在過去的15年中，ZF公司已為錐齒輪開發(fā)了多種應(yīng)用:輸出軸具有下傾角的船用變速[3]轉(zhuǎn)向器[1]機(jī)器人用小齒隙行星齒輪裝置(交叉軸角度1176。斜面體齒輪的幾何形狀是已知的，但它們很少應(yīng)用在動力傳動上。由于錐角的選擇并不取決于軸線交角，配對的齒輪也可能采用圓柱齒輪。1前言在變速器中如果各軸軸線不平行的話，轉(zhuǎn)矩傳遞可采用多種設(shè)計，例如:傘齒輪或冠齒輪、萬向節(jié)軸或圓錐漸開線齒輪(斜面體齒輪)。這些邊界條件需要對斜面體齒輪的設(shè)計、制造和質(zhì)量有一個深入的理解。ZF公司已將該斜面體齒輪裝置應(yīng)用于各種場合:4W D轎車傳動裝置、船用變速器(主要用于快艇)機(jī)器人齒輪箱和工業(yè)傳動等領(lǐng)域。雖然這個設(shè)計做的也不太好，但是在設(shè)計過程中所學(xué)到的東西是這次畢業(yè)設(shè)計的最大收獲和財富，使我終身受益。 在此要感謝我的指導(dǎo)老師文美純對我悉心的指導(dǎo)，感謝老師給我的幫助。 在這次畢業(yè)設(shè)計中也使我們的同學(xué)關(guān)系更進(jìn)一步了，同學(xué)之間互相幫助，有什么不懂的大家在一起商量，聽聽不同的看法對我們更好的理解知識，所以在這里非常感謝幫助我的同學(xué)。 畢業(yè)設(shè)計不僅是對前面所學(xué)知識的一種檢驗，而且也是對自己能力的一種提高。桶體氣密性好，平滑光潔無死角、五殘留、易清洗。萬向搖臂機(jī)構(gòu)采用全不銹鋼材料，并經(jīng)鏡面拋光，造型美觀。第四章 其他零件的設(shè)計HD400多向運動混合機(jī)由機(jī)座、驅(qū)動系統(tǒng)、萬向搖臂機(jī)構(gòu)、獨特形狀混料桶等部件組成。根據(jù)（155）及上表中的數(shù)據(jù)，以及軸單向旋轉(zhuǎn)，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為脈動循環(huán)變應(yīng)力，取α=，軸的計算應(yīng)力前已選定軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理，由表151查得[σ1]=60Mpa。現(xiàn)將計算出的截面C處的MH、MV及M的值列于下表（參看上圖）載荷水平面H垂直面V支反力FFNH1=, FNH2=FNV1=, FNV2=彎矩MMH=212897N7．滾動軸承的壽命計算選用的滾動軸承為6008，其基本額定動載荷Cr=17KN；滾動軸承所承受的徑向載荷 。mm總彎矩扭矩TT=104N現(xiàn)將計算出的截面C處的MH、MV及M的值列于下表（）。按dⅣⅤ由表61查得平鍵截面bh=12mm8mm，鍵槽用鍵槽銑刀加工，長為36mm，同時為了保證輪與軸配合有良好的對中性，故選擇齒輪輪轂與軸的的配合為；同樣，帶輪與軸的連接，選用平鍵10mm8mm50mm，帶輪與軸的配合為。軸環(huán)寬度LⅤⅥ=8mm。由手冊上查得6008型軸承的定位軸肩高度h=3mm，因此取dⅥⅦ=46mm。由于ⅠⅡ軸段是安裝大帶輪處，而帶輪寬度為63mm，又為了保證軸端擋圈只壓在帶輪上而不壓在軸的端面上，故ⅠⅡ段的長度應(yīng)比帶輪寬度略短一些，現(xiàn)取LⅠⅡ=62mm2)為了滿足帶輪的軸向定位要求，ⅠⅡ軸段右端需制出一軸肩，故取ⅡⅢ段的直徑dⅡⅢ=36mm。扣扣：九七一九二零八零零 另提供全套機(jī)械畢業(yè)設(shè)計下載！該論文已經(jīng)通過答辯6鏈輪的結(jié)構(gòu)設(shè)計小鏈輪采用整體式，大鏈輪采用孔板式，其具體參數(shù)參照[2]表93和94進(jìn)行設(shè)計，設(shè)計出最終鏈輪如下圖所示： 小鏈輪 大鏈輪，所查圖表若無說明均來自書[3]。(2)設(shè)計計算對比計算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計算的模數(shù)m大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計算的模數(shù)，由于齒輪模數(shù)m的大小取決于彎曲強(qiáng)度所決定的承載能力，而齒面接觸疲勞強(qiáng)度所決定的承載能力，僅與齒輪直徑有關(guān)，=，按接觸強(qiáng)度算得的分度圓直徑d1=，算出小齒輪齒數(shù) 大齒輪齒數(shù)z2=30=102(1)計算分度圓直徑 d1=z1m=30=75mm； d2=z2m=102=255mm(2)計算中心距 (3)計算齒輪寬度b=φdd1=75mm=45mm 取B2=45mm，B1=50mm由于小齒輪的齒頂圓直徑小于160mm，故選用實心結(jié)構(gòu)，而大齒輪齒頂圓直徑小于500mm，故選用腹板式結(jié)構(gòu)為宜。由表105查得 YFa1=； YFa2=.6)查取應(yīng)力校正系數(shù)。根據(jù)v=，7級精度，由圖108查得動載系數(shù)Kv=；直齒輪KHα=KFα=1；由表102查得使用系數(shù)KA=1；由表104用插值法查得7級精度、小齒輪相對支承非對稱布置時，KHβ=。2)計算圓周速度v。N1=60nⅡjLh=601（830015）=108N2=N1/=108247。3)由[3]表13179選取齒寬系數(shù)φd=。由表101選用小齒輪材料為40Cr（調(diào)質(zhì)），硬度為280HBS，大齒輪材料為45鋼（調(diào)質(zhì)）硬度為240HBS，兩者硬度差為40HBS。