7萬m179d污水處理廠工藝設計說明書-全文預覽

　　

【正文】 16提升泵房177。12曝氣沉砂池至初沉池177。8A/O池至二沉池 177。4接觸池177。計算結果見下表:表53 構筑物及管渠標高（要相對標高，地面為177。 i—— 為管渠的坡度 ②局部水頭損失為： 式中： ——局部阻力系數。（1）構筑物水頭損失 由于各構筑物的水頭損失比較多，計算起來比較煩瑣，本設計中若在設計計算過程中計算了的就用計算的結果，若在設計計算過程中沒計算的就用經驗數值。二泵站需要的揚程較小，運行費用較低。（3）考慮遠期發展，水量增加的預留水頭。為降低運行費用和便于維護管理，污水在處理構筑物之間的流動已按重力流考慮為宜；污泥也最好利用重力流動，若需提升時，應盡量減少抽升次數。辦公樓設計為3020，宿舍設計為2012，控制室設計為1612，化驗室設計為1612。②車行道布置廠區內各主要構（建）筑物布置車行道。②污泥工藝管道污泥主要是剩余污泥，按照工藝處理后運出廠外。包括：進水觀察井、中格柵間、曝氣式沉砂池、細格柵、初沉池、A/O反應池、輻流二沉池、間、巴氏計量槽。污水廠并聯運行的處理構筑物間應設均勻配水裝置，各處理構筑物系統間宜設可切換的連通管渠。（5）污水廠應設置通向各構筑物和附屬建筑物的必要通道，通道的設計應符合下列要求：①主要車行道的寬度：～，～，并應有回車道；②～；③～；④通向高架構筑物的扶梯傾角一般宜采用30176。（3）污水和污泥的處理構筑物宜根據情況盡可能分別集中布置。[6] （1）污水廠的廠區面積，應按項目總規模控制，并作出分期建設的安排，合理確定近期規模，近期工程投入運行一年內水量宜達到近期設計規模的60％。設計中共采用2臺帶式壓濾機，所以每臺處理泥量為 ，可以滿足要求。本設計采用帶式壓濾脫水機。單個濃縮池濃縮后污泥量為 （8）濃縮后分離出的上清夜量為式中： Q2——濃縮后分離出的污水量，m3/h； P1——濃縮前污泥的含水率； P2——濃縮前污泥的含水率。V=15=（2）濃縮池的有效面積 式中： F——濃縮池的有效面積，m2 V——濃縮池的有效容積,m3 h2 ——濃縮池的有效水深，取3m （3）濃縮池的直徑 式中： D——濃縮池直徑。污泥濃縮中所排出的污泥水含有大量有機物質，一般混入原污水一起處理；不能直接排放，以免污染環境。例如活性污泥，其含水率高達99%左右。污泥濃縮主要減縮污泥的間隙水。污泥脫水機械可考慮一臺備用。 (3)污泥處理的原則要求①城鎮污水污泥，應根據地區經濟條件和環境條件進行減量化、穩定化和無害化處理，并逐步提高資源化程度。污泥顆粒間的孔隙水占污泥水分的絕大部分（一般約為70%～80%），其與污泥顆粒之間的結合力相對較小，一般通過濃縮在重力的作用下即可分離。使之在最終處置室對環境的危害限度降到最低。3污泥處理系統的設計計算 污泥處理設計說明污水處理廠在處理污水的同時，每日要產生大量的污泥，這些污泥是由液體和固體兩部分組成的懸浮液，含有大量的易分解的有機物質，對環境具有潛在的污染能力，若不進行有效的處理，必然對環境造成二次污染。在計算量槽上游，直線段不小于渠道寬度的2—3倍，下游不小于4—5倍。當下游有跌水而無回水影響時可適當縮短；2計量槽中心線應與渠道中心線重合，上下游渠道的坡度應保持均勻，但坡度可以不同；計量槽喉寬一般采用上游渠道寬度的1/3—1/2。～ m/s，取v = ，則單池配水孔面積為：共設有4個潛孔，則單孔面積為。(2)主體設計本設計采用四組3廊道推流式消毒接觸反應池①接觸池容積②接觸池表面積，有效水深設計為，則每座接觸池面積為：③池體平面尺寸設廊道寬度為，則接觸池總寬度為，接觸池長度為：，驗證：長寬比＞10，符合要求。適用于出水水質較好，排入水體衛生條件要求高的污水處理廠。適用于出水水質較好，排入水體衛生條件要求高的污水處理廠。當污水含工業污水比例大時，氯化可能生成致癌化合物 。物理方法主要有加熱、冷凍、輻照、紫外線和微波消毒等方法。因此，污水排放水體前應進行消毒。三角鋸齒堰雙邊出流，處理水經過出水堰進入出水槽，然后匯入出水管排出。 二沉池在本次設計中為了提高沉淀效率，節約土地資源，降低籌建成本，采用機械刮泥吸泥機的輻流沉淀池，進出水采用中心進水，周邊出水，以獲得較高的容積利用率和較好的沉淀效果。為避免異重流影響，采用潛孔入水。全曝氣池共設56條配氣豎管。 式中 ——水溫20℃ 時清水中溶解氧的飽和度，； ——設計水溫時好氧反應池中平均溶解氧的飽和度，； ——設計污水溫度，；——好氧反應池中溶解氧濃度，取；——污水傳氧速率與清水傳氧速率之比，取；——壓力修正系數，；該工程所在地區大氣壓為，故此處；——污水中飽和溶解氧與清水中飽和溶解氧之比，取。 A/O工藝設計規定[3]：1；總氮負荷：；污泥齡：d大于10h；混合液回流比 50100%；污泥回流比R：50100﹪；污泥濃度X：(mg/l)30005000(≥3000)；溶解氧DO/, O段=12；溫度/: 2030；1反硝化池≥4。表34 型行車提板刮泥機的安裝尺寸()型號輪距刮板長度池寬池深撇渣板中線高 A/O工藝的設計計算 A/O工藝A/O工藝由前段厭氧池和后段好氧池串聯組成，在A/O工藝系統中, 反硝化反應器在前；BOD去除、硝化兩項反應的綜合反應在后。進水矩形孔的開孔面積為池斷面積的，取。 ①池子總表面積：日平均流量， ②沉淀部分有效水深： ③沉淀部分有效容積： ④池長：設水平流速， ⑤池子總寬：⑥池子個數：設每格池寬，個 ⑦校核長寬比、長深比： 長寬比：符合要求 長深比： 符合要求 ⑧污泥部分所需的總容積：設，污泥量為，污泥含水率為,服務人口33萬人。表331 型羅茨鼓風機性能參數風機型號口徑轉速進口流量所需軸功率所配電機功率 （2）行車泵吸式吸砂機的選定由于池寬，則選型行車泵吸式吸砂機兩臺。風機供氣量：。 過堰口流量 ───── 堰寬； ───── 堰頂水深； ───── 流量系數，通常采用； 則。（6）。該廠共設兩座曝氣沉砂池，為鋼筋混凝土矩形雙格池。泵房值班室，控制室及配電間與細格柵間合建。（3）窗：泵房于陰陽兩側開窗，便于通風采光，開窗面積不小于泵房的1/5，于兩側各設5 扇窗，其尺寸為10001200mm。[3]（1）地下部分 集水池最高水位為中格柵出水水位標高即： 集水池最低水位為：：(2)地上部分：式中： n——，； a——行車梁高度，查《給水排水設計手冊（第二版）》第 ；c——行車梁底至起吊鉤中心距離，查《給水排水設計手冊（第二版）》第 冊知至少為，d——起重繩的垂直長度；； e——最大一臺水泵或電動機的高度；。（4）集水池容積計算 集水池容積一般按不小于最大一臺泵 5 分鐘的出水量計算，— 米。（1）集水池形式 泵站的污水集水池一般采用敞開式，本設計的集水池與泵房共建，屬封閉式。[6]泵站選用集水池與格柵、機器間合建的圓形泵站。 (1)柵前水深： ；(2)過柵流速： ；(3)格柵間隙：=10mm；(4)柵條寬度： ；(5)格柵安裝傾角：表23 阻力系數計算公式柵條斷面形狀公式說明銳邊矩形=()4/3形狀系數=迎水面為半圓形的矩形=矩形=迎水、背水面均為半圓形的矩形=正方形=()2收縮系數，本設計采用中格柵兩座。 (2)柵槽寬度式中： ——柵槽寬度，； ——柵條寬度，取。本設計采用中格柵一座。 （2）設計計算參數 ①取進水管徑為，流速，設計坡度 。（3）考慮施工方便以及水力條件具體設計要求：①進水觀察井尺寸取、井深 、井內水深；②，③管位于進水管頂 處，即超越管管底標高為 。對污泥處理系統多采用重力濃縮、脫水等技術組成的系統。二級處理系統是污水處理廠的核心部分，它的作用是去除呈膠體和溶解狀的有機污染物以（BOD或COD示）及污水中含量較高的氨氮。本污水處理廠是采用具有脫氮除磷的AO工藝，即厭氧好氧活性污泥脫氮系統，將反硝化反應放置在系統之首。（1）A/O法脫氮工藝的特點： ①流程簡單，勿需外加碳源與后曝氣池，以原污水為碳源，建設和運行費用較低； ②反硝化在前，硝化在后，設內循環，以原污水中的有機底物作為碳源，效果好，反硝化反應充分； ③曝氣池在后，使反硝化殘留物得以進一步去除，提高了處理水水質； ④A段攪拌，只起使污泥懸浮，而避免DO的增加。而且在上述各種除磷脫氮工藝中，對中小污水廠來講，在結合當地地理情況與污染源從而選為A/O工藝，A/O工藝系統簡單，運行費低，占地小；第二缺氧池在先，由于反硝化消耗了部分碳源有機物，可減輕好氧池負荷；其次反硝化產生的堿度可補償硝化過程對堿度的消耗。對于大部分城市污水，為了達到排放標準，應該選用具有除磷和硝化功能的二級處理，對于二級排放標準，可以采用生物除磷方式；對于一級排放標準，可以采用生物除磷與化學除磷相結合的方式。由于磷的去除是通過排放剩余污泥實現的。目前，污水生物處理技術是污水處理的主要技術。另一類化學沉淀是采用無機鹽，如鈣鹽與無機離子反應形成沉淀，主要用于去除重金屬離子等污染物質。而吸附主要應用于難降解的溶解性微量污染物的去除。考慮到2003年07月1日之后，已經開始實行《城鎮污水處理廠污染物排放標準》(GB189182002)，因此中小城鎮的污水處理廠在選擇污水處理的工藝時都要考慮脫氮除磷。從發展眼光看，今后我國的大部分人口將生活在中小城鎮。 處理工藝比較 污水處理在一個世紀以來產生了各種各樣的技術，特別是70年代以來廢水處理技術得到了迅速的發展，當前污水處理技術可以依據處理技術的原理大致分為物理處理法、化學處理法、生物處理法等三種方法以及它們之間的綜合處理方法。 降水量：年平均降雨量500～800mm，全年雨量集中在其中6～9月份，占全年的60%。d） 則有 BOD5 =250mg/l SS的計算：SS=100040/150=(5)混合污水水質：式中： A——為生活污水單項平行值 B——為工業污水單項平行值 q——為生活污水量 Q——為工業污水量計算： COD= SS= (6)城市混合污水總變化系數： 日變化系數取：K日＝ 總變化系數取：Kz＝ 表 11 設計水量表項目設計用水量m3/dm3/hL/s平均日水量70000最大日水量840003500最大日最大時水量98000 出水水質城市污水經處理后，就近排入水體。d ——污水排放系數；本設計取α=則有：QP1=α（2）主導風向西安4～～，主導風向為東北風。渭河流域屬于干旱半干旱地區，年平均氣溫6～14℃，年平均降水量450～700毫米，年蒸發量1000～2000毫米，無霜期120～220天。年最高氣溫在40攝氏度左右，~233天。西安北瀕渭河，北有著名黃土高原，南有秦嶺山脈，自然景觀優美。/d污水處理廠工藝設計說明書1 前言 設計背景西安是生態優美、環境宜人的西部城市。西安屬于暖溫帶半濕潤的季風氣候區，雨量適中，四季分明。渭河流域屬大陸性氣候，年均溫6～13℃，年降水量500～800毫米，其中6～9月份占60%，多為短時暴雨，冬春降水較少，春旱、伏旱頻繁。年平均流量323立方米每秒，而實測最大洪峰流量7660立方米每秒（1954年），調查最大洪峰流量10800立方米每秒。d，設計取qi=150 L/capd） ——每人每天排放污水的升數，經查閱本設計取150L/（人4～10月，西安主導風為東北，第二主導風為西南風。污水廠二級處理出水排入渭河。隨著我國城鄉經濟的發展，人民生活水平的顯著提高，我國農村城市化的速度將大大加快，大量的小城鎮將迅速興起，預計近十年，全國大型城市將達1200個左右，建制鎮25000～3O000個左右，城市化水平約為45%，其中小城鎮人口所占比例達65%左右。針對目前的情況，國家提出至2010年我國污水處理率要達到4O%，因此，未來一段時間內我國將會集中在中小城鎮建設一大批污水處理廠，這些污水處理廠的規模，小的只有每日幾十噸，大的每日幾萬噸，因此在規模上和大型污水處理廠相差較大，而且，由于這些中小城鎮和大中城市經濟發展水平、排水體制，基礎資料，融資渠道有很大不同，因此以往建設大型污水