2303首采工作面開采設計方案(三)-免費閱讀

　　

【正文】 Q采 =60=792m3/min=④按采煤工作面人數計算Q采=4N式中：Q采—采煤工作面需要風量，m3/min；N—采煤面同時工作的最多人數，52人。2303工作面設有獨立的進、回風系統，工作面回采完畢后，采空區必須及時封閉。 Pa。主斜井、副斜井、回風井均位于工業場地內。二、采煤工作面輔助運輸系統工作面輔助運輸系統礦井現有的輔助運輸采用絞車配合礦車，可以滿足機電設備、貨物等運輸任務。工作面軌道順槽2303軌道順槽超前支護架設兩排走向聯鎖棚，沿工作面走向布置，一梁一柱。靠近支架的一根棚梁距離支架邊沿不得大于500mm，生產過程中根據端頭頂板剩余寬度增設對棚數量，保證對棚間相鄰的兩根棚梁間距不大于800mm。50mm，隨工作面推進交替邁步前移，邁移步距1200177。6)在完成推移輸送機后，必須及時清掃散落在電纜槽內、輸送機與液壓支架之間等處的浮煤，并把浮煤和矸石一起裝入輸送機內。推前部輸送機（1）推前部輸送機工序推移前部輸送機分兩個階段進行：1）在采煤機從工作面另一端反向跑空刀清浮煤到達工作面斜切進刀段以前，前部輸送機尾必須推向煤壁。移架（1）移架工藝由于工作面前后輸送機采用機頭平行布置方式，因而在工作面上、下端頭各設3架過渡支架，而過渡支架不能做到及時支護，即采煤機割煤后，過渡架必須在前部輸送機機頭推移后才能移架，因而造成工作面的基本支架和過渡架不能順序前移，使得移架工序變得復雜，現將移架順序描述如下（采煤機端部斜切進刀單向割煤）：1）采煤機斜切進刀割透煤壁反向時，將1～3號過渡支架的護幫板挑起；采煤機反向完成割底煤進入正常割煤，滯后采煤機后滾筒3～5架，順序將基本架移一個步距，移架時應先收護幫板；直到工作面下端最后一架基本架。采煤機下行重刀割煤，滯后采煤機右滾筒3～5架的位置隨機移架直至下端頭。C1+ M2V二、工作面長度工作面走向長度1283m，工作面長度80m?，F我礦采購有1部SSJ1000/2160型可伸縮膠帶輸送機。（1）滿足綜放工作面年生產能力的要求Qz=Qyf/[D(NM) tK]式中：Qz——工作面設備所需最小生產能力，t/h；Qy——要求的工作面年產量，；D——年生產天數，330d；f——能力富裕系數，；N——日作業班數，3班；M——每日檢修班數，1班；t——每班工作時數，8h；K——開機率。（4）結論根據以上計算結果，已有一套MG160/375WD1型采煤機的生產能力、牽引速度和電機功率等方面，滿足礦井在23～。采煤機技術參數表 表53內容參量內容參量牽引速度0～10m/min適用煤層傾角≤25176。根據相鄰礦井以及原小煤礦和已開采的一采區經驗，頂煤初次垮落步距為8m左右，直接頂初次垮落步距為16～20m左右，基本頂的初次垮落步距為25～30m，基本頂周期垮落步距為20m左右，可供礦井生產管理中參考。在工作面頂煤穩定的情況下，可以適當擺動支架尾梁將頂煤松動破碎。由于放煤時間和頂煤厚度、頂板壓力、煤層特征等諸多特性有關，因此放煤時間也會有較大的不同，根據臨近其他類似礦井本礦井經驗，2303工作面暫可考慮按同時開2～3個放煤口進行放煤。三、間隔放煤間隔放煤對于厚煤層來說，橢球體短軸一般用以下經驗公式計算：2b＝（～）h本礦井煤體較松軟，因此可用：2b=，因此。多輪、間隔、等量放煤放煤順序為5…（間隔），一次放出1/2～1/3，多輪放完，然后再6…。，～，結合臨近其他類似礦井工作面綜放經驗，本礦井暫設計為兩采一放。見圖423；⑵ 放煤步距太大時，放煤有余煤留下。（根據2303工作面順槽巷道揭露）。另：根據采區內23～25號煤層的賦存特征、煤層厚度、煤層結構、頂底板巖性、礦井的生產能力以及其他開采條件等綜合因素，結合臨近礦井類似煤層和原小煤窯實際開采經驗、技術，在采取一定措施加強原煤回采管理、瓦斯管理、頂板管理的情況下設計2303工作面采用放頂煤一次采全高具有較強的可行性。主要用于回采工作面綜采設備的安裝。第三節 巷道掘進一、巷道支護形式經綜合考慮大型設備運輸、通風、掘進、礦壓、巷道服務時間等因素，確定工作面巷道斷面形狀采用矩形，支護方式采用錨（索）網鋼筋梯支護；開切眼斷面形狀采用矩形，支護方式采用錨索、錨桿及支柱支護。2303回采工作面可采期可根據下列公式計算：T=ZC/A式中：T—可采期，a；Z—工作面可采煤量，Mt；A—設計生產能力，Mt/a；C—設計工作面回采率，%。工作面寬度80m，走向長度約1283m，開采面積約102640km2。頂板巖性本礦井可采煤層頂、底板巖石均以粉砂巖類為主，各煤層的頂底板巖石飽和狀態下抗壓強度及其它力學指標均較差，屬于易軟化的軟弱巖石，穩固性差，其裂隙發育，易沿裂隙產生開裂或側向脹裂。煤層強度對頂煤冒放性的影響分析煤層強度是煤層本身抗破壞能力的主要指標，影響著頂煤在壓力作用下破壞的過程和程度，與頂煤跨落角有密切的關系，即煤層強度越大，頂煤跨落角就越小，頂煤冒放性就越差，反之則較好。井田構造總體上屬簡單構造。屬于易軟化的軟弱巖石，穩固性差，其裂隙發育，易沿裂隙產生開裂或側向脹裂?；夭晒ぷ髅娴难h作業方式采用“兩刀一放”，日循環2個。采區保有工業資源儲量=（331）＋（332）＋（333） =＋＋ =（萬t）礦井設計可采儲量采區設計可采儲量為礦井工業資源量減去各類永久煤柱工業場地和主要井巷煤柱的煤量后乘以采區回采率所得儲量。設計以采空區下部范圍為界留設垂高30m（斜長52m）的防隔水煤柱。煤層頂、底板穩固性井田內可采煤層頂、底板巖石均以粉砂巖類為主，根據煤層頂、底板巖石物理力學試驗測試，天然狀態下，～，～，飽和狀態下，～，～。為了更好地指導礦井設計和生產，2012年5月河南省煤炭地質勘察研究院編制了《新疆伊寧縣潘津鄉工業煤礦水文地質調查報告》，報告對礦井涌水量重新進行了預算，預計礦井正常涌水量為1000m3/d（），最大涌水量為2400m3/d（100m3/h）。根據二采區礦建掘進工作面實際情況，我礦的各種瓦斯監測儀器均沒有檢測出瓦斯。充水因素火燒區積水、塌陷坑及采空區積水是未來礦坑充水的主要因素。據調查，礦井地下水主要沿煤層滲出，原生產主井每晝夜排水量約120290立方米，礦井排放水主要來自746水平北部巷道，其原因主要為淺部煤層采空后，暴露出地表廢棄礦井及塌陷坑，直接接受大氣降水的補給，沿煤巖層進行層間入滲。米，為弱含水層。②第四系透水不含水層廣泛分布于全區，上部為風成亞砂土及坡積物，下部砂礫石組成，為松散堆積，透水性好，由于空間位置處于當地最低侵蝕水準面以上，雖接受大氣降水，但不具備儲水條件，為透水不含水層。四、水文地質本區位于伊寧盆地北緣，地貌特征以中低山丘陵為主，屬丘陵草原地帶，地貌類型兼有構造剝蝕地貌和流水沖蝕地貌的特征，地勢北高南低。⑶揮發分（Vdaf）%～%，%～%，屬高揮發分煤層。26號煤層全區可采，所有鉆孔及巷道均有9個點控制，為本礦的主采煤層，～，厚度穩定，結構簡單，僅局部有1～2層夾矸，總體屬巨厚煤層?！?2176。侏羅系中下統八道灣組下段（J1b1）地層厚度190～378m，平均厚度194m。煤礦井下人員定位系統本礦井配備一套KJ69J型礦用人員定位監測系統，及時掌握井下人員的動態分布及作業情況，提高煤礦的安全生產能力。礦井備用電源引自35kV達達木圖變電站，線路全長約8km，電壓等級為35kV，導線型號為LGJ95。副斜井：斜長150m，傾角24176。50′29″，,裝備PVG1250型整芯阻燃膠帶提煤，同時擔負輔助進風任務；副斜井斜長150m，傾角24176。二、采區劃分礦井劃分三個采區，分別為一采區、二采區和三采區，其中一采區及首采區開采23號煤層，二采區開采2325號煤層，三采區開采26號煤層。主排水泵房選用了MD15530180。地面35kV變電所以10kV向井下（2回）、主井提升（2回）、副井提升（2回）、壓風機（2回）、生活區箱式變電所（1回）、動力變壓器（2回）供電。礦井通信聯絡系統本礦井設計有完善的通信聯絡系統。中部為一套灰褐、褐紅、紫紅色泥巖及粉砂巖層，夾灰綠色砂礫巖層。（二）構造礦區位于皮里青褶皺的翹起端，屬腦蓋圖背斜南翼，呈一南傾的單斜構造，北部較陡20176?！！?，%，變質程度為0級階段，屬低變質階段。氟：原煤空氣干燥基（Fad）含量在44～67ug/g之間，屬低氟煤。本區地質構造基本為弧形單斜構造，地層有侏羅系下統的八道灣組下段地層和第四系地層，淺部基巖或裸露區風化裂隙發育，有利用于接受大氣降水垂直入滲補給，形成了基巖地下水順南部單斜地層向深部或向盆地匯集的總趨勢。④八道灣組下段孔隙裂隙弱含水層組包括各煤組及其頂底板各巖層，為礦床直接充水含水組。八道灣組為礦床直接充水含水組，其上部與下部性組合具有明顯的河流沉積特點，砂體多呈透鏡狀產在泥質巖石中，孔隙連通性有限；中部屬湖沼相沉積，煤層分布集中，砂巖層薄而不穩定，滲透性能差。⑷地下水的補充、徑流和排泄條件①地下水的補給來源本礦區處于水文地質單元的補給區，煤層露頭所處的地理位置、地形標高地815～835m，主要為入滲補給，低凹積水區也為主要補給源，庫勒薩依沖溝橫切于地層走向，為季節水流，流經溝內時間短，但坡度較大，對區內的地層補給較弱，故地表水體或季節水流對區內地層補給性較差，含煤系地層和煤層露頭在本區均有出露，且覆蓋層較薄，是接受大氣降水的主要補給來源，但由于降水量小，蒸發量大，使降水主要消耗在蒸發上，但含水層透水性較差，又有多層隔水層存在，從本次勘探鉆孔和各井口排水量進一步證實，從北向南，涌水量逐漸變小，其補給源主要在礦區北部和煤層露頭附近。第二章 采煤方法第一節 開采技術條件一、瓦斯礦井瓦斯根據鉆孔煤芯瓦斯樣測定，本礦井煤層瓦斯分帶為二氧化碳－氮氣帶，瓦斯成分CH4一般在0～%，%～%，%～%之間。自燃傾向等級表 表23 煤層編號煤類氧化樣T3℃原樣T2℃還原樣T1℃△T℃氧化度（%）自燃傾向等級22長焰煤不粘結煤27230430439易自燃2325長焰煤27330130531易自燃26長焰煤27130430835易自燃四、地溫根據勘探報告，井下溫度無異常點，對3311鉆孔進行了井溫測試，根據井溫資料，恒溫帶≤50m左右，其下為增溫帶，～℃/hm。2325號煤層：頂板為粉砂巖，泥質膠結、致密、膠結好，為半堅硬巖層、性脆，致密、泥質膠結，具裂隙，巖層硬度接近軟弱巖層。根據《煤礦防治水規定》，采用垂直法留設，設計對井田邊界每側留設寬20m的保護煤柱。根據上述參數，采用垂線法計算。第三節　采煤方法的選擇根據采區內23～25號煤層的賦存特征、煤層厚度、煤層結構、頂底板巖性、礦井的生產能力以及其他開采條件等綜合因素，設計認為：2303工作面走向范圍內可采23～～，為厚煤層，適合的采煤方法有兩種：放頂煤一次采全高和分層開采，設計分析比較如下：考慮到分層采煤雖然技術比較成熟，煤炭回收率高，但也存在：（1）由于自動鋪網裝置和工藝技術沒有取得重大突破，從而制約了工作面設備能力的發揮；（2）分層開采需要大量增加鋪網人員，工作面工序復雜、輔助作業時間增加，存在著工作面效率低、產量低、掘進率高、巷道維護費用高；（3）開采下分層時工作面端頭維護困難、事故多等諸多缺點，嚴重制約工作面設備能力；（4）由于揭露煤層次數的增加，加大了采空區丟煤與空氣的接觸時間，煤層更易自燃發火，不利于礦井的安全生產。根據采區內23～25號煤層的賦存特征、煤層厚度、煤層結構、頂底板巖性、礦井的生產能力以及其他開采條件等綜合因素，結合臨近礦井類似煤層和原小煤窯實際開采經驗、技術，在采取一定措施加強原煤回采管理、瓦斯管理、頂板管理的情況下設計2303工作面采用放頂煤一次采全高具有較強的可行性，23～，采放比為1:。南部較緩10176。煤層埋深越大，工作面煤壁前方頂煤受超前支撐壓力越大，越易預先發生變形、破碎直至松散，是頂煤能否放出的先決條件。夾矸對用放頂煤開采影響不大。理論和實踐均證明，本礦井開采23～25號煤層采用一次采全高放頂煤采煤方法是可行的。煤層頂底板巖石均以粉砂巖類為主，屬于易軟化的軟弱巖石，穩固性差，其裂隙發育，易沿裂隙產生開裂或側向脹裂。二、工作面長度工作面走向長度由于采區下山的位置已定，工作面巷道布置自下山至2303開切眼，工作面至設備撤出巷的距離平均為1283m，即是工作面的走向長度。工作面端頭150～200m附近，鋪設有軌距600mm，23kg/m的軌道，通過SQ80/75WY型無極繩絞車牽引設備列車運輸工作面移動變壓器、乳化液泵站、噴霧泵站等。國家煤礦安全監察局綜合司（技術裝備司）有關負責人對此條文進行了解釋：“采放比1：3是指。因此此方案設計采放比確定為1:3內，制定出23～,結合我礦現有設備情形已滿足不了此機采高度，因此需對我礦采煤機、液壓支架、前后部刮板運輸機、裝載機