橋梁工程專業畢業設計正-免費閱讀

　　

【正文】 750. 24 1 3. 55 10 3. 8 29 2. 73 3 10EI? ? ? ? ? ? ? 2 2 7 50. 24 1 3. 55 10 3. 8 63 .5 23 10EI? ? ? ? ? ? ? 3 3 7 10 10EI? ? ? ? ? ? ? 按 ? 則： 3 4 4 33 4 4 3B D B DA B A B?? =， 3 4 4 33 4 4 3A D A DA B A B?? = 3 4 4 33 4 4 3B C B CA B A B?? = XX 大學 畢業設計論文 37 3 4 4 33 4 4 3AC ACAB A B?? = 53 4 4 3353 4 4 31 2 . 6 1 2 0 . 1 8 9 1 0 /1 3 . 7 8 4 5 1 0 B D B D m k NE I A B A B? ? ??? ? ? ? ??? 63 4 4 3253 4 4 31 1 . 6 9 8 0 . 2 6 7 1 0 /6 3 . 5 2 3 1 0MQ A D A D r a d k NE I A B A B? ? ??? ? ? ? ??? 83 4 4 3 53 4 4 31 1 . 7 8 7 6 . 1 1 0 / .2 9 2 . 7 3 3 1 0MM A C A C r a d k N mE I A B A B? ? ??? ? ? ? ??? 560 0 0 10 10 Q Q Mx Q M?? ??? ? ? ? ? ? ? ? ? 680 0 0( ( 4 1 5 .0 0 6 5 0 .2 6 7 1 0 1 1 5 5 6 .5 4 6 .1 1 0 0 .0 0 0 8 1 6M Q M MQM? ? ? ??? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? y 處樁身彎距 yM 2 0 0 00 3 3 3 323()y MQM E I x A B C DE I E I?? ? ? ?? ? ? ? = 5553 3 3 3558 1 . 6 1 0 1 1 5 5 6 . 5 4 4 1 5 . 0 0 6 56 3 . 5 2 3 1 0 ( 3 8 7 1 0 )0 . 2 1 7 6 3 . 5 2 3 1 0 1 3 . 7 8 4 5 1 0A B C D?? ??? ? ? ? ? ??? = 3 3 3 B C D? ? ? yM 計算表 （表 18） hy?? y(m) 3A 3B 3C 3D 3 3? yM (kN.m) ① ② ③ ④ ① +② +③ +④ 0 0 0 1 0 0 0 4 0 4 8 45 067 94 00. 53 8 46 1 6658 65 600 080 06 74 24 2 848 824 4 144 466 24 05 08 3 65 8 XX 大學 畢業設計論文 38 3 737 260 83 .42 32 45 699 55 874 1 870 039 54 80 13734.746 16 8 369 49 564 715 97 62 23492.88 034 95 749 78 10.14 334 567 087 38 41628.056 2 2 3012867 12 126 987 734 79 64439.4857 587 21695.5548 334 16 13.8 058 979 788 136 87039.4979 143316.924 54175.6727 1704.699 4 5 15 368 72 067 228 91786.553 186490.508 87490.75 6545.0078 2 樁身彎距分布圖 ZX? 20011Z X x xHMZ A Z Bbb??? ?? 010 .2 1 7 4 1 5 .0 0 6 5 2 7 .7 9 53 .2 4Hb? ??? XX 大學 畢業設計論文 39 2 2010 . 2 1 7 1 1 5 5 6 . 5 4 1 6 7 . 9 5 8 63 . 2 4Mb? ??? 27 .7 95 16 7. 95 86ZX x xZ A Z B? ?? ZX? 計算表（ kN/m178。實體梁高 ，其傳于每個墩的風力為： PW2= 310 1/4= 橋梁的外直徑 2m, 1號墩： PW3=2 24 = 2號墩： PW3= = 3號墩： PW3= = 4號墩： PW3= = 5號墩： PW3= = 6號墩： PW3= = 護欄風力對樁身底力臂： 1/2 ++支座 +墊石 +墩高 1號支座高 120mm 力臂為： 1/2 +++24= 2號支座高 90mm 力臂為： 1/2 +++= 3號支座高 335mm 力臂為： 1/2 +++= 4號支座高 340mm 力臂為： 1/2 +++= 5號支座高 90mm 力臂為： 1/2 +++= 6號支座高 120mm 力臂為： 1/2 +++= 梁的風力對墩身底力臂： 1/2 +支座 +墊石 +墩高 XX 大學 畢業設計論文 29 1號墩 力臂為： 1/2 ++24= 2號墩 力臂為： 1/2 ++= 3號墩 力臂為： 1/2 ++= 4號墩 力臂為： 1/2 ++= 5號墩 力臂為： 1/2 ++= 6號墩 力臂為： 1/2 ++= 橫向風力匯總表 （表 13） 1WP 2WP 3WP 力（ KN） 力臂（ m） 彎距（ ） 力（ KN） 力臂（ m） 彎距（ ） 力（ KN） 力臂（ m） 彎距（ ） 1 12 2 3 4 5 6 XX 大學 畢業設計論文 30 第三 節 1 號 墩柱及柱的計算 一 ． 橫載計算 （一） 上部構造恒載： （二） 蓋梁自重： （三） 一根墩柱自重： G1= 2178。車道荷載中 kq =,kP =260kN,加載長度為 310m,作用在其上的車道荷載標準值產生的總重力為 310+260=3515kN 3515 10%=≈ 350kN 故一個車道上的制動力取為 350kN，同向行駛三車道的制動力為一個設計車道的 倍，其值為 350 =819kN 制動力的分配 ∑ K=K1+K2+K3+K4+K5+K6=819 0 . 1 9 7 54 1 4 6 . 6 4 8Tr Ki? ? ? ?? 則各墩臺分配的制動力為： 1 1 rK k N? ? ? ? ? 2 2 rK k N? ? ? ? ? 3 3 rK k N? ? ? ? ? 4 4 rK k N? ? ? ? ? 5 5 rK k N? ? ? ? ? 6 6 97 5 18 66 .17 3 36 69H rK k N? ? ? ? ? （十一） 混凝土收縮徐變及溫度影響力在各墩上的分配 混凝土收縮徐變及溫度下降，均屬于同一性質，三者加起來相當于降溫 10+20+25=55 對于上部結構的縮短，本橋情況是 兩端向中部縮短，因此一聯中必有一個不動點 。 eai/2∑ a178。根據規范要求，對汽車活載還必須考慮沖擊力的影響，因此，主梁活載內力計算公式為： 直接在內力影響線上布置荷載： Sp =（ 1+? ） ??? ? iii ypm （ 4— 4） 應用等代荷載時： Sp =（ 1+? ） ????? km? （ 4— 5） 式中： Sp —— 主梁最大活載內力（彎矩或剪力）； （ 1+? ） —— 汽車荷載的沖擊系數，它與跨徑（對于簡支梁）或影響線荷載長度（對于懸臂梁或連續梁等） L 有關：對于驗算荷載與人群荷載，則不計沖擊影響，對鋼筋混凝土橋荷預應力混凝土橋，（ 1+? ） =1+ 4045L? ，并 ? ； mL 45? ， ? —— 汽車荷載的折減系數，規范規定，當橫向布置的車隊數大于 2 時，應考慮計算荷載的橫向折減，但折減后的效應不得小于用兩行車隊布載的計算結果，對于驗算荷載和人群荷載均不予折減，即 ? =。在設計中只考慮橋面鋪裝和欄桿，其橫截面形式如圖（ ）所示。 本設計采用 T梁截面 連續梁在支點和跨中梁高估算值 橋型 支點梁高（ m） 跨中梁高（ m） 等高度連續梁 H=（ 1/15～ 1/30） l 常用（ 1/18～ 1/20） l 變高度（折線形）連續梁 H=（ 1/16～ 1/20） l h=（ 1/22～ 1/28） l 變高度（曲線形）連續梁 H=（ 1/16～ 1/20） l h=（ 1/30～ 1/50） l 本設計中的 T梁高度為 260cm 主梁橫截面構造如圖 主 梁橫截面構造圖（單位： 40 米梁在支點處 、 8m 處 、 14m 處 、 20m 處 、 26m 處、 32m 處 設置橫隔板，支點到 8m處截面線性變化。此外，為使連續梁的內力分布更加合理，邊中跨徑之比為 ，但考慮預制，安裝的方便也可采用等跨度。因此，在主梁內要配置足夠數量的正彎矩束筋，以滿足連續梁狀態的承載要求和簡支狀態下的承受結構自 重和施工荷載的需要。 在簡支轉連續梁橋中由簡支狀態轉換為連續梁橋狀態的常見方法有以下幾種： 1．將主梁內的普 通鋼筋在墩頂連續； 2．將主梁內縱向預應力鋼束在墩頂采用特殊的連接器進行連接； 3．在墩頂兩側一定范圍內的主梁上部布設局部預應力短束來實現連接 第一種方法雖然簡單易行，但常在墩頂負彎矩區發生橫向裂縫，影響橋梁的正常使用。該施工方法的主要特點是施工方法簡單可行，施工質量可靠，實現了橋梁施工的工廠化，標準化和裝配化。施工的第一階段是形成簡支梁，此階段主梁承受一期恒載自重產生的內力及在簡支梁上施加的預加力；第二階段首先澆筑墩頂連續段混凝土，待混凝土達到要求的強度張拉后張拉墩頂負彎距束（局部短束），最終形成連續梁。 采用簡支轉連續施工的預應力混凝土連續梁橋一般采用等高度的主梁。 4．伸縮縫：采用 GQFC60 和 GQFMZL120 型伸縮縫。所有靜定結構（簡支梁、懸臂梁、帶掛孔的 T 形剛構）及整體澆筑一此落架的超靜定結構，主梁自重內力 1GS 可根據沿跨長變化的自重集度 )(xg 按下式計算： 1GS = dxxyxgL )()( ?? （ 4— 1） 式中： 1GS —— 主梁自重內力（彎矩活剪力）； )(xg —— 主梁自重集度； )(xy —— 相應的主梁內力影響線坐標。對汽車車列必須比較正向和逆向行駛兩種布置情況，取其大者。 eai/2∑ a178。=576000 K1=1/5+125 480/576000= K2=1/5+125 240/576000= K3=1/5+125 0/576000= K4=1/5125 240/576000= K5=1/5125 480/576000= XX 大學 畢業設計論文 9 圖2 .6 三列車非對稱布置（單位： ） （二） 40m跨徑 汽車順橋行駛 順 橋向單孔車布置（單位： ） B1=0， B2= +260= B=B1+B2= 順 橋向雙孔車布置（單位： ） B1=（ ） /2=， B2= B=B1+B2= （三） 活載橫向分布后各梁支點反力 XX 大學 畢業設計論文 10 各梁活載反力匯總表 (表 1) 荷載橫向分布情況 汽車荷載 計算方法 荷載布置 橫向分布系數 單孔荷載 雙孔荷載