連續箱梁計算書畢業設計論文-免費閱讀

　　

【正文】 2 作用長期效應組合。 2 當可變作用的出現對結構或結構構件產生有利影響時，該作用不應參與組合。0 . 8 3 3 0 . 1 6 7xx?? 解 得 x=. 并據此計算出對應各荷載點的影響線豎標 rqi gi? ? ?、 和 。 主梁恒載內力，包括自重引起的主梁自重（一期恒載）內力 Sg1和二期恒載（如鋪裝、欄桿等）引 起的主梁后期恒載內力 Sg2。 單元劃分 拆分單元時， 以 將支點和 《橋規》（ JTJ02304）規定的驗算界面位于單元的節點處， 10 同時在截面構造尺寸變化點處布置節點 為原則 。 大跨度預應力混凝土箱 梁橋，腹板厚度可從跨中逐步向支點加寬，以承受支點處交大的剪力，一般采用 300600mm，甚至可達到 1m 左右。底板厚最小應有 120。由于雙室式腹板總厚度增加，主拉應力和剪應力數值不大，且布束容易，這是單箱雙室的優點；但是雙室式也存在一些缺點：施工比較困難，腹板自重彎矩所占恒載彎矩比例增大等等。 橫截面 梁式橋橫截面的設計主要是確定橫截面布置形式，包括主梁截面形式、主梁間距、主梁各部尺寸；它與梁式橋體系在立面上布置、建筑高度、施 工方法、美觀要求以及經濟用料等等因素都有關系。 截面形式 縱 截面 從預應力混凝土連續梁的受力特點來分析，連續梁的立面應采取等 高度布置為宜；在恒、活載作用下，支點截面將出現較大的負彎矩，從絕對值來看，支點截面的負彎矩往往大于跨中截面的正彎矩， 等高度梁的優 點是：結構構造簡單、線形簡潔美觀、預制定型、施工方便。全線共設互通立交 14 處，特大橋、大橋、高架橋 61 座。 預應力管道 預應力管道均采用鍍鋅金屬波紋管。 由于本人水平有限，且又是第一次從事這方面的設計，難免出現錯誤，懇請各位老師批評指正。 總而言之，一座橋的設計包含許多考慮因素 ，在具體設計中，要求設計人員綜合各種因素，作分析、判斷，得出可行的最佳方案。 2． 在一切適宜的橋址，設計與修建墩梁固結的連續 — 剛構體系，盡可能不采用養護調換不易的大噸位支座。無論是城市橋梁、高架道路、山谷高架棧橋，還是跨河大橋，預應力混凝土連續梁都發揮了其優勢，成為優勝方案。 我國的預應力混凝土結構起步晚，但近年來得到了飛速發展。樁基礎采用“ m法” ,墩柱采用偏心受壓構件進行了計算。該橋 分為四跨，每跨 28m， 上部結構為 連續梁 。除了文中特別加以標注引用的內容外，本論文不包括任何其他個人或集體已經發表或撰寫的成果作品。 （請在以上相應方框內打“ √ ”） 作者簽名： 年 月 日 導師簽名： 年 月 日 3 目 錄 摘要 ??????????????????????????????????? I Abstract?????????????????????????????????? II 緒論 ??????????????????? ??????????? ?? ???? 1 1 橋跨總體布置及結構尺寸擬定 ?? ?? ??? ? ??? ????? ????? 4 設計資料 ???????????????????????????? ?? 4 尺寸擬定 ??????????????????????? ????? ?? 5 主梁分段與施工階段的劃分 ?????????????????????? 9 毛截面幾何特性 ????????????????????????? ?? 11 2 荷載內力計算???????? ??????????????????? ??? 13 恒載內力 計算 ??????????????????? ???????? 13 活載內 力 計算 ????????????????????????? ?? 15 溫度及墩臺基礎沉降次內力計算 ?? ???????? ??????? ?? 19 承載能力極限狀態下的效應組合???????????????????? 24 正常使用極限狀態下的效應組合???????????????????? 29 繪制內力包絡圖 ????? ?????????????????????? 33 3 預應力鋼束的估算與布置 ?????????????????????? ? ?? 36 預應力鋼 束估算 ??????????????? ???????????? 36 預應力鋼束布置??????????????????????????? 38 4 預應力損失及有效應力的計算 ?????? ? ?????????????? ?? 41 預應力損失的計算?????????????? ? ??????????? 41 有效預應力的計算???????????? ? ?????? ??????? 46 5 非預應力鋼筋的計算與布置 ?????????????????????? ?? 47 橋面板計算????????????????????????????? 47 箱梁截面普通鋼筋設計 ???????????????????????? 48 6 主梁截面驗算 ???????????????????????????? ?? 49 4 正截面強度計算與驗算???????????????????????? 49 截面正應力的計算與驗算?????????????????????? 52 7 橋墩 蓋梁的計算 ????????????????????? ? ? ??? ? ?? 63 設計資料 ???????????????????????????? ? 63 蓋梁計算 ???????????????????????????? ? 63 8 墩柱 和樁基的 計算 ?????????????? ???????????? ? ? 70 設計資料 ????????????????????????? ??? ?? 70 橋墩墩柱 ???????????????????????????? 71 鉆孔灌注樁計算 ????? ????????????? ??????? ?? 73 結 束語 ??? ?? ???????????????????????? ??? 80 致謝 ?????????????????????????????????? 81 參考文獻 ???????????????????????????????? 82 5 I 摘 要 根據設計任務書要求和設計規范的規定， 畢業設計主要是關于 小 跨度預應力混凝土連續梁橋上部結構的設計。 第二部 分 進行下部結構的計算。自從預應力結構產生之后，很多普通鋼筋混 凝土結構被預應力結構所代替。雖然連續梁有很多優點，但是剛開始它并不是預應力結構體系中的佼佼者，因為限于當時施工主要采用滿堂支架法，采用連續梁費工費時。 另外，由于連續梁體系的發展，預應力混凝土連續梁在中等跨徑范圍內形成了很多不同類型，無論在橋跨布置、梁、墩截面形式，或是在體系上都不斷改進。同時，一座橋的設計方案完成后，造價指針不能僅僅反應了投資額的大小，而是還應該包括整個使用期限內的養護、維修等運營費用在內。 3 這樣不僅使梁體自重得以減輕，還增加了橋梁的美觀效果。 鋼箱梁 鋼箱梁采用 Q345C 鋼板 。 主橋箱梁施工 箱梁均采用滿堂支架、泵送現澆砼施工。但是若采用懸臂施工法，則不然。 3. 采用有支架施工，逐跨架設施工、移動模架法和頂推法施工的連續梁橋較多采用等截面布置。 常見的箱形截面形式有：單箱單室、單箱雙室、 雙箱單室、單箱多室、雙箱多室等等。 細部尺寸 頂板與底板 箱形截面的頂板和底板是結構承受正負彎矩的主要工作部位。在預應力梁中，因為彎束對外剪力的抵消作用，所以剪應力和主拉應力的值比較小，腹板不必設得太大；同時，腹板的最小厚度應考慮力筋的布置和混凝土澆筑要求，其設計經驗為： （ 1） 腹板內無預應力筋時，采用 200mm。截面示意圖 如圖 12 所示： 9 圖 11 箱梁截面 （ 單位為 cm） 圖 12 橫隔板設置 （單位為 cm） 主梁分段與施工階段的劃分 分段原則 主梁的分段應該考慮有限元在分析桿件時，分段越細，計算結果的內力越接近真實值，并且兼顧施工中的實施。本設計將箱梁及橫隔板一起處理成分段均布 集度作用在相應的單元上，計算公式為： 1 25i iqA?? = ?25= 其中： i—— 單元號 1iq —— i 單元號一期恒載集度 iA —— i號單元的毛截面， iA 等于該單元兩端節點截面積的平均值。 單箱雙室，橋面凈寬度 W＝ ，車輛單向行駛， ??W ，橋涵的設計車道數為 3車道。其中，計算溫度次內力時，溫度梯度采用線性變化，具體由規范查得 ；墩 基礎沉降分別按兩種工況考慮，即 2 號節點 和 40 號節點沉降 1cm， 11 號節點、 21 號 節點 、 31 號節點沉降 。當某個可變作用在效應組合中其值超過汽車荷載效應時，則該作用取代汽車荷載，其分項系數應采用汽車荷載的分項系數；對專為承受某作用而設置的結構或裝置，設計時該作用的分項系數取與汽車荷載同值；計算人行道板 和人行道欄桿的局部荷載，其分項系數也與汽車荷載取同值； 25 1QkS、1QdS— 汽車荷載效應（含汽車沖擊力、離心力）的標準值和設計值； Qj?— 在作用效應組合中除汽車荷載效應（含汽車沖擊力、離心力）、風荷載外的其他第 j 個可變作用效應的分項系數，取Qj?=，但 風荷載的分項系數取Qj?=； QjkS 、 QjdS — 在作用效應組合中除汽車荷載效應（含汽車沖擊力、離心力）外的其他第 j 個可變作用效應的標準值和設計值； c? — 在作用效應組合中除汽車荷載效應（含汽車沖擊力、離心力）外的其他可變作用效應的組合系數，當永久作用 與汽車荷載和人群荷載（或其他一種可變作用）組合時，人群荷載（或其他一種可變作用）的組合系數取 c? =；當除汽車荷載效應（含汽車沖擊力、離心力）外尚有兩種其他可變作用參與組合時，其組合系數取 c? =；尚有三種可變作用參與組合時，其組合系數取 c? =；尚有四種及多于四種的可變作用參與組合時，取 c? =。 表 26 正常使 用極限狀態內力組合 1 1 剪力 (kN) 0 390 彎距 (kN m) 0 0 2 剪力 (kN) 7320 6810 彎距 (kN m) 2560 2270 2 2 剪力 (kN) 2790 4150 彎距 (kN m) 2270 2390 3 剪力 (kN) 1950 632 彎距 (kN m) 12300 8430 3 3 剪力 (kN) 632 1950 彎距 (kN m) 8430 12300 4 剪力 (kN) 735 1940 彎距 (kN m) 11500 6480 4 4 剪力 (kN) 1940 743 彎距 (kN m) 6480 11600 5 剪力 (kN) 254 1460 彎距 (kN m) 8850 863 5 5 剪力 (kN) 1450 254 彎距 (kN m) 900 8850 6 剪力 (kN) 491 715 彎距 (kN m) 8590 2160 6 6 剪力 (kN) 717 491 彎距 (kN m) 2190 8590 7 剪力 (kN) 1240 彎距 (kN m) 10900 2690 7 7 剪力 (kN) 1240 彎距 (kN m) 2690 10900 8 剪力 (kN) 571 720 彎距 (kN m) 15200 1290 8 8 剪力 (kN) 720 571 彎距 (kN m) 1290 15200 9 剪力 (kN) 1790 3210 彎距 (kN m) 958 21500 9 9 剪力 (kN) 3210 1790 彎距 (kN m) 21500 958 10 剪力 (kN) 1710 366 31 續表 26 彎距 (kN m) 3130 26600 10 1