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連鑄設(shè)計(jì)任務(wù)書(存儲(chǔ)版)

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【正文】要求打印成冊(cè) 。遼寧科技學(xué)院課程實(shí)踐 IV 課程實(shí)踐內(nèi)容及要求：指導(dǎo)教師：（簽字）年月日注：本頁(yè)可以附頁(yè) ………………………..……… 裝訂線 ……..………………………… 遼寧科技學(xué)院課程實(shí)踐 V 課程實(shí)踐評(píng)語(yǔ)：成績(jī)：（五級(jí)分制）指導(dǎo)教師：（簽字）年月日遼寧科技學(xué)院課程實(shí)踐 VI 摘要本文著重介紹了 380t轉(zhuǎn)爐設(shè)備先進(jìn)技術(shù)結(jié)構(gòu)在大型轉(zhuǎn)爐上的應(yīng)用，對(duì) 380t轉(zhuǎn)爐設(shè)備進(jìn)行了簡(jiǎn)要設(shè)計(jì)計(jì)算與理論研究。本設(shè)計(jì)選用的爐容比為熔池尺寸的計(jì)算（ 1）熔池直徑 D 可按以下經(jīng)驗(yàn)公式確定： tGKD? (81) 式中 D—— 熔池直徑， m； G—— 新?tīng)t金屬裝入量， t，可取公稱容量； K—— 系數(shù)，參見(jiàn)表 11； t —— 平均每爐鋼純吹氧時(shí)間， min，參見(jiàn)表 12。小爐子取上限，大爐子取下限。通常又下面的經(jīng)驗(yàn)式確定：出d = ???? G = 式中 G—— 轉(zhuǎn)爐公稱容量， t。底部供氣構(gòu)件設(shè)計(jì) 本設(shè)計(jì)為增加廢鋼型頂?shù)讖?fù)合吹煉法。永久層緊貼爐殼，修爐時(shí)一般不予拆除。轉(zhuǎn)角半徑 SR1=SR2≤ δ 身 =950mm SR3= 底 =1025= SR1爐殼帽錐與直筒段相接處轉(zhuǎn)角半徑； SR2爐殼池錐與直筒段相接處轉(zhuǎn)角半徑； SR3爐殼池錐與爐底球冠連接處轉(zhuǎn)角半徑； δ 身、 δ 底分別為爐身、爐底的襯磚總厚度。噴頭出口馬赫數(shù) M 是噴頭設(shè)計(jì)的另一個(gè) 重要參數(shù)，目前國(guó)內(nèi)外氧槍噴頭出口馬赫數(shù) M 多選用左右。參照同類轉(zhuǎn)爐氧槍使用情況，對(duì)于 380t轉(zhuǎn)爐噴孔數(shù)取 7孔，能保證氧氣流股有一定的沖擊面積與沖擊深度，熔池內(nèi)盡快形成乳化區(qū)，減少噴濺，提高成渣速度和改善熱效率。圖 141 氧槍示意圖中心氧管內(nèi)截面積： oVqvA 工?0 （ 12）式中 0A —— 中心氧管內(nèi)截面積， m2 ； qv工 —— 管內(nèi)氧氣工況流量， m3 /s； oV —— 管內(nèi)氧氣流速， m/s，一般取 40～ 50m/s。為保證氧槍正常吹煉和提高槍齡，必須對(duì)氧槍受熱狀態(tài)進(jìn)行正確分析，才能設(shè)計(jì)出良好的氧槍水冷系統(tǒng)。氧槍槍身下部必然會(huì)凝結(jié)一層爐渣。 ⑤ 眼罩中的高溫?zé)煔庖矊?duì)氧槍進(jìn)行輻射傳熱。如大片鋼水直接沖刷氧槍便是這種情況。因此，氧槍升降機(jī)構(gòu)和更換裝置應(yīng)具有以下特性。當(dāng)氧槍進(jìn)入爐口后，爐子不能做任何方向的傾動(dòng)。 (3)安全裝置 ① 斷電事故保證裝置。該裝置主要由橫移小車、橫移小車傳動(dòng)裝置及氧槍升降裝置組成。他嚴(yán)肅的科學(xué)態(tài)度，嚴(yán)謹(jǐn)?shù)闹螌W(xué)精神，精益求精的工作作風(fēng)，深深地感染和激勵(lì)著我。 t) 供氬強(qiáng)度 m3/(min (4)氧槍更換裝置換槍裝置的作用是在氧槍損壞時(shí)，能在最短時(shí)間內(nèi)將備用氧槍換上投入工作。 (2)升降小車與固定導(dǎo)軌升降小車在固定導(dǎo)軌引導(dǎo)下，一方面使得氧槍嚴(yán)格沿垂線升降，另外亦可減輕吹煉時(shí)氧氣流不穩(wěn)定所造成的管體振動(dòng)。為了保證安全生產(chǎn)，氧槍升降機(jī)構(gòu)設(shè)有下列安全連鎖裝置。 ( 2)冷卻水阻力計(jì)算：中層管長(zhǎng) 9 0 % = 9 0 % 2 1 . 7 3 0 = 1 9 . 5 5 7 ( m )jLH? ? ?槍，外層管長(zhǎng)8 0 % = 8 0 % 2 1 . 7 3 0 = 1 7 . 3 8 4 ( m )pLH? ? ?槍，冷卻水進(jìn)水實(shí)際流速 /jV m s? ，出水實(shí)際流速 /pV m s? ，底部間隙處水速 8/hV m s? ， 180176。至于燒搶則是遼寧科技學(xué)院課程畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 ) 17 瞬間的局部巨大熱流所引起的。 ④ 在氧氣射流沖擊下，大量金屬飛濺，一部分作用于噴頭端面，一部分為氧氣射流所吸引，沖刷噴頭外壁和同噴頭相連的槍身外管壁。實(shí)測(cè)表明，泡沫渣高度可達(dá)爐膛高度的三分之二。 ? ? ? ?? ? ? ? 6 0 0 300 22 ????? πjv 符合要求同理，外層鋼管內(nèi)徑 mmcmdAd p 36 036 38 )(4 2223 ??????? ?? 外根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)熱軋無(wú)縫鋼管產(chǎn)品規(guī)格選取外層鋼管為 mmmm 2040 2 ?? 。參見(jiàn)圖 141。 (1) 計(jì)算氧流量取每噸鋼耗氧量為 57 3m ,純吹氧時(shí)間為 18min，出鋼量按公稱容量 380t計(jì)算，則通過(guò)氧槍的氧流量： 1 2 0 318 3 8 057 ????? 吹氧時(shí)間出鋼量每噸鋼耗氧量vq( 3m /min) (2) 選用噴孔出口馬赫數(shù)與噴孔數(shù) 馬赫數(shù)確定原則已如前述。本設(shè)計(jì)取 57m3/t. (2) 噴頭孔數(shù) 現(xiàn)代轉(zhuǎn)爐氧槍都用多孔噴頭，本設(shè)計(jì)采用七孔噴頭。爐殼厚度爐殼內(nèi)徑為 D 殼內(nèi) =+(++) 2=(m) 爐殼內(nèi)型高度為 H 殼內(nèi) =(++)+=(m) 綜上所述，轉(zhuǎn)爐總高總H ：總H =12874+75=12949mm；轉(zhuǎn)爐外殼直徑：殼D =9022+85 2=9192mm。 ② 永久層：一般用燒成鎂磚或高鋁磚。角。爐帽高度為： ?帽H 口HdD ?? ?ta n)(21 0 (84) =（） tan65176。爐帽傾角 ? 一般為 60176。由于頂?shù)讖?fù)吹轉(zhuǎn)爐吹煉過(guò)程比較平穩(wěn)，產(chǎn)生泡沫渣的量比頂吹轉(zhuǎn)爐要少得多，噴濺少，因此其爐容比比頂吹轉(zhuǎn)爐小，但比底吹轉(zhuǎn)爐要稍大。 2．本任務(wù)書一式兩份（可復(fù)印），原件在畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）手冊(cè)中，復(fù)印件由學(xué)生保存。獨(dú)立按時(shí)完成設(shè)計(jì)任務(wù)，遵守紀(jì)律。介紹了氧槍噴頭在煉鋼過(guò)程中的應(yīng)用和設(shè)計(jì)氧槍的計(jì)算過(guò)程和步驟，并對(duì)設(shè)計(jì)結(jié)果進(jìn)行分析畫出轉(zhuǎn)爐及氧槍噴頭的簡(jiǎn)圖。遼寧科技學(xué)院課程畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 ) 3 表 11 系數(shù) K 的推薦值轉(zhuǎn)爐容量 /t ＜ 20 30～ 50 5

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