格薩爾王廣場工程高支模專項施工方案(存儲版)

　　

【正文】 1） .內楞強度驗算 強度驗算計算公式如下 : 其中， σ 內楞彎曲應力計算值 (N/mm2)； M 內楞的最大彎距 ()； W 內楞的凈截面抵抗矩； [f] 內楞的強度設計值 (N/mm2)。 最大撓度計算公式如下 : 其中， q作用在 模板上的壓力線荷載 : q =（ (+) +） = ； l計算跨度 (梁底支撐間距 ): l =； E面板的彈性模量 : E = ； 面板的最大允許撓度值 :[ω ] =； 面板的最大撓度計算值 : ω = 1004/(1009500 104)=； 面板的最大撓度計算值 : ω = 小 于 面板的最大允許撓度值 :[ω ] = 100 / 250 = ，滿足要求！ 七、梁底支撐的計算 本工程梁底支撐采用鋼管。 p= ≤ fg=350 kpa 。 UE9aQGn8xp$Ramp。 ksv*3t nGK8! z89Am YWpazadNuKNamp。 ksv*3t nGK8! z89Am UE9aQGn8xp$Ramp。 ksv*3t nGK8! z89Am YWpazadNuKNamp。 ksv*3t nGK8! z8vGt YM*Jgamp。 MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK! zn% Mz849Gx^G89Am UE9aQGn8xp$Ramp。ksv*3t nGK8!z89Am YWpazadNuKNamp。 ksv*3t nGK8! z8vGt YM*Jgamp。 MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK! zn% Mz849Gx^Gj qv^$UE9wEwZQcUE%amp。 MuWFA5uxY7JnD6YW RrWwc^vR9CpbK! zn% Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZQcUE% amp。MuWFA5uxY7JnD6YWRr Wwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gj qv^$UE9wEwZQcUE%amp。MuWFA5uxY7JnD6YWRr Wwc^vR9CpbK! zn%Mz849Gx^Gj qv^$UE9wEwZQcUE%amp。 MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK! zn% Mz849Gx^Gj qv^$UE9wEwZQcUE%amp。 MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK! zn% Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZQcUE% amp。ksv*3t nGK8!z89Amv^$UE9wEwZQcUE% amp。MuWFA5uxY7JnD6YWRr Wwc^vR9CpbK! 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十、立桿的穩定性計算 : 立桿的穩定性計算公式 : 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 = kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 10= kN； 樓 板 的 混 凝 土 模 板 的 自 重 ： N3= (+()/2) = kN； 樓板鋼筋混凝土自重荷載 : N4= (+()/2) (+)= kN； N =+++= kN； φ 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)： i = ； A 立桿凈截面面積 (cm2)： A = ； W 立桿凈截面抵抗矩 (cm3)： W = ； σ 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； [f] 鋼管立桿抗壓強度設計值： [f] =205 N/mm2； lo 計算長度 (m)； 如果完全參照《扣件式規范》不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 計算長度附加系數，取值為： ； u 計算長度系數，參照《扣件式規范》表 ， u =； 上式的計算結果： 立桿計算長度 Lo = k1uh = = m； Lo/i = / = 161 ； 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數φ= ； 鋼管立桿受壓應力計算值 ；σ =( 450) = N/mm2； 鋼管立桿穩定性計算 σ = N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！ 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算 lo = k1k2(h+2a) (2) k1 計算長度附加系數按照表 1取值 ； k2 計算長度附加系數， h+2a = 按照表 2取值 ； 上式的計算結果： 立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = (+2) = m； Lo/i = / = 113 ； 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數φ= ； 鋼管立桿受壓應力計算值 ；σ =( 450) = N/mm2； 鋼管立桿穩定性計算 σ = N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！ : 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 梁底支撐最大 支座反力： N1 = kN ； 腳 手 架 鋼 管 的 自 重 ： N2 = ()= kN； N =+= kN； φ 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)： i = ； A 立桿凈截面面積 (cm2)： A = ； W 立桿凈截面抵抗矩 (cm3)： W = ； σ 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； [f] 鋼管立桿抗壓強度設計值： [f] =205 N/mm2； lo 計算長度 (m)； 如果完全參照《扣件式規范》不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 計算長度附加系數，取值為： ； u 計算長度系數，參照《扣件式規范》表 ， u =； 上式的計算結果： 立桿計算長度 Lo = k1uh = = m； Lo/i = / = 162 ； 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數φ= ； 鋼管立桿受壓應力計算值 ；σ =( 450) = N/mm2； 鋼管立桿穩定性計算 σ = N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！ 如果考慮到高支撐架的安全因素， 適宜由下式計算 lo = k1k2(h+2a) (2) k1 計算長度附加系數按照表 1取值 ； k2 計算長度附加系數， h+2a = 按照表 2取值 ； 上式的計算結果： 立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = (+2) = m； Lo/i = / = 113 ； 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數φ= ； 鋼管立桿 受壓應力計算值 ；σ =( 450) = N/mm2； 鋼管立桿穩定性計算 σ = N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 [f] = 205 N/mm