600mw機組熱力系統與通流部分管道設計畢業論文(存儲版)

　　

【正文】 電動給水泵。2．切換母管制系統當汽輪機、鍋爐和給水泵的容量相匹配時，可作單元運行，必要時可通過切換閥門交叉運行，因此其特點是有足夠的可靠行和運行的靈活性。給水系統是從除氧器給水箱下降管入口到鍋爐省煤器進口之間的管道、閥門和附件之總稱。在這些情況下，鍋爐提供的蒸汽就可以（并非唯一）通過旁路系統加以處理（回收工質）。低壓缸軸封的送汽溫度則取150℃或更低一些。在汽輪機組啟動前，汽輪機內部必須建立必要的真空。主蒸汽管道可分為單管和雙管兩種系統。有的機組，在高壓缸排氣管道上，設有通往小汽輪機（驅動給水泵）、除氧氣和輔助蒸氣系統的管道及相應的閥門，考慮汽輪機低負荷時，向小汽輪機、除氧氣和輔助蒸氣系統供汽。高壓缸排氣管上為防止機組甩負荷時，再熱管道內的蒸汽倒流入汽輪機，通常設置有逆止閥。，其特點為每臺鍋爐與其相對應的汽輪機組成一個單元，正常時機爐成單元運行，各單元之間裝有母管，每一單元與母管相連處裝有三個切換閥門。對于采用一次中間再熱的600MW汽輪機組，蒸汽系統主要包括主蒸汽系統、再熱蒸汽系統，旁路系統，軸封蒸汽系統，輔助蒸氣系統和回熱抽汽系統。則給水泵的進口壓力，取給水的平均比容為，給水泵效率，則、 回熱系統的有關參數序號項目符號單位數據來源H1H2H3H4（HD）H5H6H7SGC1抽汽壓力已知2抽汽溫度已知3抽汽比焓查水蒸汽表4抽汽管道壓損系數%3335555已知5加熱器壓力6加熱器飽和溫度查飽和水蒸汽表7加熱器飽和比焓查水蒸汽表8加熱器端差0002. 80已知9加熱器出溫10加熱器出口水比焓查水蒸汽表11疏水冷卻器進口端差888已知12疏水冷卻器疏水溫度13疏水冷卻器疏水比焓查水蒸汽表 已知，；再熱蒸汽（熱段），；。得出設計結論。第一章 設計概述本設計以具體給定參數及設計規范為根本依據，以給定熱負荷預計得出結果，以國家標準設計規范為準則選擇了合理的管道型號。現在，單機300MW及以上機組已成為運行中的主力機組。其次，我國人均用電水平低。在熱力系統確定時均以最優化為標準，使設計熱經濟性大最佳。因此，發電廠熱力系統實際上就是在回熱加熱系統上增加了一些輔助熱力系統，如鍋爐連續排污利用系統，補充水系統，熱電廠還有對外供熱系統等。 亞臨界壓力600MW雙缸雙排汽凝汽式機組蒸汽膨脹過程線 排污利用系統及有關流量計算表序號項目符號單位計算公式及數據來源數值絕對量相對量1進入汽輪機作功的蒸汽12汽輪機總進汽量3鍋爐蒸發量4鍋爐連續排污量5鍋爐給水量6鍋爐排污比焓由汽包壓力差水蒸汽表7排污擴容器的擴容蒸汽比焓取x=8排污擴容器排污水焓9擴容蒸汽系數10擴容器排污水系數11補充水量12補充水比焓由補充水壓力和溫度查水蒸汽表注：，取排污冷卻器的端差為5℃。在主汽閥前，通常設置有電動主汽閥。，是將各單元制蒸汽管道之間用一根蒸汽母管橫向連接起來的系統。主蒸汽從鍋爐過熱器出口聯箱經一根主管道引出，在靠近汽輪機處用一只斜三通再分為兩根管道分別接到汽輪機高壓缸進口左右側主汽閥。此外，由于采用中壓缸啟動過程中高壓缸變成了“鼓風機”，有可能造成高壓缸過熱。隨著機組容量增大，爐膛寬度加大，煙氣流量、溫度分布不均等造成兩側主蒸汽的氣溫偏差和壓力偏差增大。由此看來，軸封蒸汽系統包括送氣、回（抽）汽和漏汽三部分。為了避免這種危險，軸封系統應稀有危急放汽閥，當軸封系統的壓力超限時，放汽閥立即打開，將軸封系統與凝汽器接通。高壓旁路系統設置在進入汽輪機高壓缸前的主蒸汽管道上；低壓旁路系統設置在進入汽輪機中壓缸前的再熱熱段蒸汽管道上。為減小流動阻力，防止給水泵汽蝕，一般采用管道短、管徑大、閥門少、系統簡單的管道系統。當采用無節流損失的變速調節時，其優越性更為突出。電動泵的前置泵與電動泵采用同一電動機驅動。正常運行時，每臺高壓加熱器的正常疏水逐級回流至下一級高壓加熱器，最后至除氧器，低壓加熱器的正常疏水逐級回流至下一級低壓加熱器，最后至排汽裝置。除氧器的啟動和連續排氣接至大氣中。機組正常運行時，輔助蒸汽聯箱的汽源來自汽輪機4段抽汽，啟動或低負荷時來自冷再熱蒸汽系統。凝結水箱來的凝結水由凝結水泵升壓后，經中壓凝結水精處理裝置、軸封冷卻器和三臺低壓加熱器后進入除氧器。每臺機組設有一套凝結水補充水系統，包括一座300m3凝結水補充水箱和2臺100%容量的凝結水補充水泵、1臺100％容量的鍋爐上水泵。另外，在循環水泵殼體的擴壓段、錐形管和泵軸套管及其導流板處還分別設有犧牲陽極，即鋅塊。確定管徑時，一般應根據運行中介質的最大流量和允許的最大壓力損失進行計算，由于管徑和壁厚厚度的偏差，計算時應考慮10%的裕量。普通厚度的管子僅用于D類流體。 第一級抽汽管路選型已知參數：，根據《火力發電廠汽水管道零件及部件典型設計2000》選擇標準管道。 低壓加熱器H5抽汽管道選型已知參數：，根據《火力發電廠汽水管道零件及部件典型設計2000》選擇標準管道。則選擇管道型號為：標識編碼： 用途：高壓給水設計壓力： 類別：無縫鋼管技術規范： 尺寸規范： 材質：標管通徑： 焊接值： 質量：用所選管的管徑反計算最大流量：已知實際最大流量：裕量滿足需求。 domain volume (1271 m3)。 TR2 = K and TR3 = K). The e?ective absorption coe?cients also depend on: the unburned particles diameter, da (13, 15 and 16 lm)。 these will be highlighted in bold and grouped together to constitute the reference denomination and description of the assayed cases are presented in Table 3.The parameters and values given in order to perform the parametric study are:? flt (coe?cient to be applied to the dynamics): 1, 20 and 400.? C (coe?cient to take into account the type of fuel): , and .? f (coe?cient of nonuniform sweeping of the tubes by gases, a constant): 1, and .? kp and ks (e?ective coe?cients of absorption of radiation from the primary and secondary reheaters).The e?ective absorption coe?cients present di?erent values for the primary and secondary reheaters as a result of: the di?erent values of tube pitch for the ?ow direction and the cross ?ow direction, which implies di?erent e?ective thicknesses of the radiant layers (Sp = m。 250:34 kg=sand Tg = 1191 K. Several estimated parameters that are included in the model will be varied for this situation in order to perform a theoretical study. The data from o?line measurements of velocities, temperatures and gases position will then be taken into account for the ?ow of gases. The solutions of the outlet temperatures in the walls of the tubes of the serpentine will be pared with the obtained measurements.. Inlet and outlet sections conditionsThe experimental o?line data will be obtained and subsequently introduced in the model as boundary conditions for the inlet and outlet sections. Furthermore,measurements will also be taken in an intermediate section,which will provide data to conduct the experimental validation of the model. It was decided to take the measurements approximately every metre at the west and east sides of the boiler. An in?uence zone, with surface A, was associated with each measurement point in the sections. Fig. 3 shows the in?uence areas de?ned for the inlet and outlet sections. Table 2 presents the values of the areas of the zones and the velocities, ux, as well as the temperatures and, cosa, the cosine of the angle between the velocity ponents (ux and uz).The mass ?ow rate of the gases is calculated from the ponent of the velocity, ux, the zone temperature, and the average pressure at the inlet section, being pg,inlet =101,075 Pa. Only the average measured pressure was introduced as a boundary condition in the outlet section, being pg,outlet = 101,068 Pa.. Side walls, ?oor and roof conditionsEmpirical correlations were used for the heat transfer coe?cients (radiative and convective), together with the ?uid temperature. The equations for dry saturated steam and for the twophase ?ow saturated liquid–vapour were obtained for a pressure inside the tubes of 170 kg/ following conditions were considered for the side walls with twophase ?ow: temperature inside the tubes Ti,v–l = K, vapour quality of xv = , tube mass ?ow rate _ mv–l 188。則選擇管道型號為：標識編碼： 用途：普通設計壓力： 類別：螺旋縫電焊鋼管技術規范： 尺寸規范： 材質