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xx大橋下部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)畢業(yè)論文(存儲(chǔ)版)

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【正文】（2）驗(yàn)算抗扭強(qiáng)度采用的公式：（27）抗扭縱筋：，其中（28）（3）蓋梁各截面剪力及扭矩計(jì)算列于表216表216 各截面剪力及扭矩計(jì)算表截面號(hào)荷載情況112233445566剪力/KN左右彎矩/KN——支座壓力標(biāo)準(zhǔn)值。按《橋規(guī)》規(guī)定，制動(dòng)力標(biāo)準(zhǔn)不得小于90，故取90參與計(jì)算。驗(yàn)算支座的抗滑穩(wěn)定性計(jì)算溫度變化引起的水平力（37）驗(yàn)算滑動(dòng)穩(wěn)定性以及（合格）。中墩橡膠支座中鋼板總厚度20mm，剪切模量，每跨梁一端設(shè)有6個(gè)支座，每個(gè)支座的抗推剛度為：（41）每個(gè)墩上設(shè)有兩排橡膠支座，則支座剛度為（42）取橋臺(tái)及兩聯(lián)間橋墩的橡膠支座的摩擦系數(shù)μ=，其中最小摩擦系數(shù)μ=。（2）最大最小垂直力計(jì)算表見(jiàn)表42表42 最大最小垂直力計(jì)算表荷載情況最大垂直力最小垂直力(1+μ) B(1+μ) B汽車Ⅰ級(jí)雙孔，雙列雙孔，三列（3）相應(yīng)于最大最小垂直力時(shí)的彎矩計(jì)算見(jiàn)表43表43 相應(yīng)最大最小垂直力時(shí)的彎矩計(jì)算荷載情況A墩底彎矩/KNmB墩底彎矩/KNm()（1+μ）()（1+μ）公路Ⅰ級(jí)雙孔雙列雙孔三列制動(dòng)力溫度影響力（4）最大彎矩計(jì)算見(jiàn)表44表44 最大彎矩計(jì)算荷載情況公路Ⅰ級(jí)制動(dòng)力溫度影響力單孔雙列單孔三列00垂直力（1+μ）（）（1+μ）（）A墩底彎矩()（1+μ）B墩底彎矩()（1+μ）3）墩柱底截面內(nèi)力組合表見(jiàn)表45表45 內(nèi)力組合表截面位置內(nèi)力名稱A柱底截面B柱底截面1上部恒載2墩帽自重3墩柱自重4公路Ⅰ級(jí)雙孔雙列5公路Ⅰ級(jí)雙孔三列6公路Ⅰ級(jí)單孔雙列7公路Ⅰ級(jí)單孔三列8溫度影響力9制動(dòng)力101+2+3+4+8+9111+2+3+5+8+9121+2+3+6+8+9131+2+3+7+8+9141+2+3+4151+2+3+5161+2+3+6171+2+3+74）墩柱強(qiáng)度驗(yàn)算（1）由內(nèi)力組合表得知，以下三種組合控制設(shè)計(jì)：a. 恒載+雙孔單列汽車荷載+制動(dòng)力+溫度影響力：=，=b. 恒載+單孔雙列汽車荷載+制動(dòng)力+溫度影響力=，=c. 恒載+雙孔雙列汽車荷載：=，=（2）墩柱配筋設(shè)計(jì)墩柱采用C40混凝土，主筋采用HRB335鋼筋，并取主筋保護(hù)層厚度c=6cm，那么：，圓柱截面：假定按墩柱一端固定，一端自由計(jì)算。1）樁長(zhǎng)估算（1）按允許應(yīng)力法進(jìn)行承臺(tái)底垂直荷載的組合：恒載+雙孔雙列汽車荷載：NP=＋＝由此荷載控制設(shè)計(jì)。該截面處樁的內(nèi)力為：，樁基采用C35混凝土： HRB400鋼筋：取c=6cm，那么對(duì)于多排樁，由于，故故。橋臺(tái)一般構(gòu)造尺寸的擬定埋置式橋臺(tái)是將臺(tái)身埋在錐形護(hù)坡中，只露出臺(tái)帽在外以安置支座和上部構(gòu)造。荷載組合的結(jié)果列于表54表54 荷載組合表 /KN KNm截面位置組合Ⅰ組合Ⅱ組合Ⅲ11Q1左右M1+00022Q2左右M2+00033Q3左右M3+0044Q4左右M4+00055Q4左右M4+000從表54可以看出，截面均以組合Ⅱ控制設(shè)計(jì)。各截面地震土壓力計(jì)算11截面：22截面：33截面：44截面：55截面： 5）支點(diǎn)摩阻力計(jì)算（59）(即是支座厚度間隔)各截面的彎矩為：11截面：22截面：33截面：44截面： 55截面：6）內(nèi)力匯總及組合，見(jiàn)表57。177。6 結(jié)論本設(shè)計(jì)為預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支梁橋的下部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，設(shè)計(jì)內(nèi)容主要包括橋墩選型，支座設(shè)計(jì)、橋墩橋臺(tái)等的設(shè)計(jì)。對(duì)于在設(shè)計(jì)中關(guān)于各部分尺寸計(jì)算是參考已有的設(shè)計(jì)資料及橋梁規(guī)范中的具體要求事先擬定的，然后根據(jù)計(jì)算來(lái)驗(yàn)算截面的合理性確定，進(jìn)行配筋設(shè)計(jì)。橋臺(tái)采用的是墻式框架式埋置式橋臺(tái)，這種配有樁基礎(chǔ)的輕型橋臺(tái)適用于本設(shè)計(jì)這樣的軟土地基。對(duì)于公路－Ⅱ級(jí)荷載， B=++= （512）水平土壓力計(jì)算根部（）端部（）總土壓力重心截面計(jì)算===185mm，，由，有解得：將x值代入下式，采用8根32鋼筋，其截面積為：。177。b．各部分土壓力計(jì)算背墻：；；臺(tái)帽：；；臺(tái)墻中部：；；臺(tái)墻底：；；承臺(tái)：；；c. 各截面土壓力總和及其所產(chǎn)生的彎矩11截面：22截面： 33截面：44截面：55截面：2）由活載引起的水平土壓力臺(tái)后公路—Ⅱ級(jí)荷載，橋上無(wú)活載時(shí)，由汽車荷載換算的等代均布土層厚度為：（56）式中：為橋臺(tái)后填土的破壞棱體長(zhǎng)度，對(duì)于臺(tái)背為豎直時(shí)，而，在破壞棱體長(zhǎng)度范圍內(nèi)只能放兩個(gè)重軸，因是二車道，故單位土壓力各部分土壓力計(jì)算：背墻：蓋梁：臺(tái)墻中部：臺(tái)墻底部：承臺(tái)：各截面水平土壓力總和及彎矩計(jì)算11截面：22截面：33截面：44截面：55截面：3）地震水平力計(jì)算橋臺(tái)的水平地震力按下式計(jì)算：（57）：=，=，=；為臺(tái)身重力，則=。按公路—Ⅱ級(jí)計(jì)算得反力最大值圖52支點(diǎn)反力影響線/m單列：雙列：（4）各種活載的各梁反力的計(jì)算見(jiàn)表52表52 各梁活載反力/KN梁號(hào)非對(duì)稱布置對(duì)稱布置公路—Ⅱ級(jí)單列公路—Ⅱ級(jí)雙列上部構(gòu)造恒載、活載作用時(shí)，臺(tái)身反力計(jì)算見(jiàn)表53表53 上部構(gòu)造恒載、活載作用時(shí)，臺(tái)身反力計(jì)算表/KN臺(tái)身反力上部恒載公路—Ⅱ級(jí)偏排對(duì)稱排合計(jì)合計(jì)3）臺(tái)身反力按雙懸臂簡(jiǎn)支梁計(jì)算，如圖53 圖53臺(tái)身反力/cm 截面驗(yàn)算采用C40混凝土，主筋用HRB335，設(shè)計(jì)強(qiáng)度，混凝土設(shè)計(jì)強(qiáng)度：，保護(hù)層取8cm 。5 橋臺(tái)設(shè)計(jì) 橋臺(tái)類型和主要材料橋臺(tái)采用墻式埋置式框架式橋臺(tái)。故由，取，則有，b. 計(jì)算承臺(tái)發(fā)生位移時(shí)引起的基樁反力c. 計(jì)算承臺(tái)底位移a，c，βd. 計(jì)算外力作用下各樁頂內(nèi)力軸向力= （414）水平力（415）彎矩（416）校核（417）（418）由計(jì)算可知，樁頂內(nèi)力為：N0= ； H0= ； M0（4）求最大沖刷線以下深度Z處截面上的彎矩MZ以及樁側(cè)水平應(yīng)力a. 求MZ：（419）無(wú)量綱系數(shù)及由《基礎(chǔ)工程》中表413查得，值計(jì)算見(jiàn)表4 8表48 值計(jì)算表z0000 b. 求（420）無(wú)量綱系數(shù)及由《基礎(chǔ)工程》中表413查得，值的計(jì)算見(jiàn)表49表49值計(jì)算表 /KN/m178。取10根鋼筋，則：則

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