橋梁工程課程設計模板-文庫吧在線文庫

　　

【正文】 ??? 支點： 211 15 cm? cm? 1115 7hA mmu ?? 查表得： 3( , ) 0 .4 8 1 0cs u ott ?? ? ?， ?? ? ?? 10pE MPa?? ， 54/ 1 . 9 5 1 0 / 3 . 2 5 1 0 6E p p CEE? ? ? ? ? ? pc? 為全部鋼筋重心處由預加力產生的混凝土法向壓應力。 i2＝ I/A ρ ρ ps σ l6 跨中 ε cs = Φ = N1(N2) 2384209 － － － － － － － － － － N3 1163858 － － － － － － － － － － N4 1142292 － － － － － － － － － － N5 1141998 － － － － － － － － － － Σ 5832357 四分點 ε cs = Φ = N1(N2) 2412374 － － － － － － － － － － N3 1177639 － － － － － － － － － － N4 1155833 － － － － － － － － － － N5 1155541 － － － － － － － － － － Σ 5901387 變化點 ε cs = Φ = N1(N2) 2427303 － － － － － － － － － － N3 1185007 － － － － － － － － － － N4 1163124 － － － － － － － － － － N5 1162832 － － － － － － － － － － Σ 5938266 支點 ε cs = Φ = N1(N2) 2552540 － － － － － － － － － － N3 1247417 － － － － － － － － － － N4 1225369 － － － － － － － － － － N5 1225079 － － － － － － － － － － Σ 6250406 0 預應力損失合計及有效應力 —— 表 25 應力 類型 σ1 σ2 σ4 σ5 σ6 損失應力 σl 有效應力 σpe 跨中 N1(N2) N3 N4 N5 四分點 N1(N2) N3 N4 N5 變化點 N1(N2) N3 N4 N5 支點 N1(N2) N3 N4 N5 八、 溫差應力計算 (一 ) 計算參數 ： 瀝青混凝土橋面鋪裝層厚度為 100㎜ 。 22()2 2cx cytp cx cymcp ??? ?? ?? ??? Mysocx pc tIo? ? ?? ? ? s in ASVS p e p b p nsob I b Ion??? ?? ??? 計算結果見 抗裂應力計算 表 。 si npe pb p nkoonASVSbI bI??? ?????? 其中原式中 sV 換成 kV （考慮沖擊系數） 22()22tpcp c x c y c x c y?? ? ? ? ? ????? 計算結果列于 下 表中。 （四） 預應力引起的反拱值 剛度 4 1 60 3 . 2 5 1 0 3 4 1 3 8 6 2 8 6 4 0 0 1 . 1 0 9 5 1 0cEI ? ? ? ? ? 已知參數表 —— 表 29 鋼束號 ()pc MPa? ()iemm 2()iAmm pc i ieA? ?? N1（ N2） 2 980 N3 970 980 N4 955..4 980 N5 980 有效預加應力偏心彎矩計算表 —— 表 30 鋼束號 σ pe(MPa) ei(mm) Ai(mm2) σ pc(MPa) Me() N1（ N2） 1960 1989199080 +09 N3 980 969707060 +08 N4 980 +08 N5 980 719377328 +08 Σ +09 9( 1 ~ 7 ) 3 . 6 2 2 3 1 0e p c i iM e A N m m?? ? ? ? 2 92( 1 ~ 7 ) 01605 5 3. 62 23 10 28 80 0 48 1. 10 95 10ecMl mmEI ? ? ?? ? ? ??? 乘以長期增長系數 ， 2 5 6 .4 mm? ? ? ? ?max （五） 預拱度的設置 荷載短期效應組合長期撓度為 m a x = 1 . 4 5 1 9 . 6 8 . 0 5 . 1 4 7 . 4f m m? ＋ ＋ ＝則預拱度為m a x m a x4 7 . 4 5 6 . 4f m m m m??＝ 則不用設預拱度 。 作用短期組合下的梁底拉應力 12( ) ( ) 0 . 7 ( ) 1 . 0 ( )g g pas t n o o on o o oM M MMh y h y h y h yI I I I? ? ? ? ? ? ? ? ? 作用長期組合下的梁底拉應力 12( ) ( ) 0 . 4 ( ) 0 . 4 ( )g g pal t n o o on o o oM M MMh y h y h y h yI I I I? ? ? ? ? ? ? ? ? 預應力產生的梁底壓應力 p p pnpc nnnN N e yAI? ?? 其中 12( ~ )p e c o n l c o n l l? ? ? ? ? ?? ? ? ? 6p pe p l sN A A???? 6pe p pn l snpnpA y Aye N???? 結果如 下表 所示。且公式計算中，用 pc?? 代替 pc? 。 當 fl ≤ l 時，離張拉端 x 處由錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的考 慮反摩擦后的預拉力損失 x?? 為： fxflxl???? ? ? 2 dfl??? ? ? 當 x≥ fl 表示該截面不受反摩擦的影響。 （ 5）按《規范 》公式（ ）計算箍筋間距： 2 2 6 21 3 , 0200 . 2 1 0 ( 2 0 . 6 ) ()() c u k s v s vv dP f A f b hs m mV?? ???? ? ? ?? 采用雙肢 10? 箍筋 22 7 8 .5 4 1 5 7 .0 8svA m m? ? ?， 280svf MPa? 按 下式計算： 2 2 6 221 . 0 1 . 1 0 . 2 1 0 ( 2 0 . 6 1 . 8 2 ) 4 0 1 5 7 . 0 8 2 8 0 2 0 0 1 6 1 8( 0 . 8 1 . 0 7 9 1 . 4 4 )2 7 0 ( )vsmm?? ? ? ? ? ? ? ? ? ????? 1 5 7 . 0 8 / ( 2 0 0 2 7 0 ) 0 . 2 9 % 0 . 1 2 %sv? ? ? ?滿足要求。預應力鋼筋截面面積 24900pA mm? ，1860ckf MPa? ， 1395cdf MPa? ， 1260pdf MPa＝ 預應力鋼筋重心離梁底188Pa mm? 。 短期效應 : / 0 . 7 24 2 3 1 . 2, 1()M W fs tkA m mpk e p peAW ???? 長期效應： / 24 5 1 6 . 7, 1()MWlA m mpq e ppeAW ???? 現采用每束 7 ? 低松弛鋼絞線（ A0=7 = ㎡ ）共 5 束 225 9 . 8 4 9 0 0 4 5 1 6 . 7pA m m m m? ? ? ? （二） 預應力 鋼束布置 截面及錨固端截面的鋼束布置 (1)對于跨中截面，在保證布置預留管道構造要求的前提下，盡可能使鋼束的重心到截面形心的偏心距大些。a a m a a m a a m a? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 42 8 . 8 。 二、 T 梁 毛截面 幾何特性計算 跨中截面幾何特性計算表 —— 表 2 分塊 名稱 分塊 面積 iA 分塊面積形心至上緣距離 iy 分塊面積對上緣靜矩 i i iS Ay? 分塊面積的自身慣性矩iI i s id y y?? 分塊面積對截 面形心慣性矩2x i iI A d?? ixI I I?? ( 2cm ) ()cm ( 3cm ) 4()cm ()cm 4()cm 4cm (1) (2) (3)=(1) (2) (4) (5) (6)＝ (1) (5)2 (7)=(4)+(6) 大毛截面 翼板 三角承托 腹板 下三角 馬蹄 Σ 小毛截面 翼板 三角承托 腹板 下三角 馬蹄 Σ 大毛截面形心至上緣距離： iSy c mA?? ? ?? 小毛截面形心至上緣距離 ： iSy c mA?? ? ?? 以跨中截面為例 上核心距： s xIk cmAy???? 上核心距： x sIk cmAy???? 截面效率指標 0. 54 0. 5sxkk? ? ?＝ 表明以上的主梁跨中截面尺寸是合理 。 普通鋼筋采用 HRB335 直徑 ≥ 12mm的螺紋鋼筋。 4. 梁肋 ： 根據 抗剪強度需要和施工振搗的需要（一般去在 15～ 25cm 之間），厚度暫定為 16cm，在梁端一個橫隔板間距內腹板中部按直線加厚至馬蹄寬 40cm（見圖 6）。 4 . 6 。 各截面最大彎矩和最大剪力采用直接加載求活載內力，計算公式為 (1 ) c i iS m p y???? ? 公路 I 級的 3 6 0 1 8 01 0 .5 / 1 8 0 ( 2 8 .8 5 ) 2 7 5 .25 0 5kkq k N m P k N?? ? ? ? ?? 剪力計算時， 1 .2 2 7 5 .2 3 3 0 .2 4kP kN? ? ?。 為簡化計算和施工，所有線型都為直線加圓弧，并且整根鋼束都布置在同一個平面內。 dV? 按下法求得：支點剪力設計值 kN?， ，跨中剪力設計值 , / 2 kN? ，自支點至跨中的剪力遞減坡度為（ ） /=，則離支點 h/2 處剪力設計值 8 3 6 .4 4 0 .9 5 0 .0 7 9 1 .4 4dV k N? ? ? ? ? （ 2）按《規范》公式（ ）內“ ? ”右項，構造配筋的剪力設計值的限值為33200 . 5 1 0 0 . 5 1 0 1 . 2 5 1 . 7 1 2 0 0 1 6 1 8 3 4 5 . 8 5s t dR a f b h k N??? ? ? ? ? ? ? ? ?，則剪力設計值小于或等于 時可按構造配筋。 摩擦損失σ l１ —— 表 20 鋼束號 θ =Φ α x μθ +kx 1e (μθ +kx) σl1 （度） (rad) (m) (μ =。計算時按《規范》第 條規定，預應力損失僅考慮預應力鋼筋第一批損失，即++ 1 2 4p e c o n l c o n l l l? ? ? ? ? ? ?? ? ? ? ? ?， pc? 的計算方法與 混凝土彈性壓縮引起的預應力損失 4l? 中 pc? 的計算方法一致。 由規范查得瀝青在面層溫度 T1=140C 和底層溫度 T2= C，對于水泥混凝土，溫度效應在 300 ㎜ 內有效，則現澆混凝土面層的溫度 T1= C，面層以下 300 ㎜ 處溫度為 00 C，中間各處采用 插 值方法求得溫度值，且溫度梯度僅限于中性軸以上部位，以下部位因考慮開裂不予考慮 。 抗裂應力計算 —— 表 28 截面 跨中 四分 變化點 支點 An（凈面積） xn（凈軸到梁頂） In（凈慣矩） San（ AA以上凈 面積對凈軸） Sbn（凈截面中軸 以上對凈軸） Ao（全截面） xo（全截面 重心到梁頂） Io（全截面對換軸） Sao（ AA以上全 面積對換軸） Sbo（全截面換軸