[建筑土木]二區高架支模施工方案5版(完整版)

　　

【正文】 意圖 (按 5 跨連續梁驗算 ) 化為線型均布荷載： q=（ ） 0. 5=A、抗彎強度驗算 σ =M/W 其中： M=qL2 =5002 = W=103 mm3 則：σ = N/mm2 fm=215 N/mm2 B、撓度驗算 ω =ω =(100EI) E 表示彈性模量： 105 N/mm2 I 表示慣性矩 I=104mm4 ω =L4/(100EI) = 5004/(100206000 104) 則：ω =[ω ]=L/250= 說明該模板的大橫楞符合施工設計要求。 ★ 模板體系驗算 梁側模板體系驗算 計算示意圖（按三等跨連續梁計算）： 19 化為線型均布荷載（取 1m寬作為計 算單元）： q=F1000= N/mm ① 木模板驗算（ 15 厚膠合板） A、抗彎強度驗算 σ =M/W 其中： M=qL2 =2020 =105 Nmm 截面抵抗矩 W=bh2/6＝ 1000152/6＝ 37500mm3 則：σ = N/mm2fm=35 N/mm2 B、撓度驗算 ω =qL4/(100EI) 其中： E 表示彈性模量： 4500 N/mm2 I 表示慣性矩 I＝ bh3/12＝ 1000153/12= 105mm4 則：ω =2020/(1004500 105) ＝ [ω ]= L/250= 說明該模板符合施工規范要求。 16 17 梁底模板起拱要求 ★ 主梁起拱 主梁起拱高度應考慮地基沉降 (h1)、架體變形 (h2)、結構彈性變形 (h3)等因素，結合規范要求，綜合考慮本工程主梁第一次混凝土澆筑起拱高度為： h=h1+h2+h3=+15+20= 取起拱高度： 40mm。 地基沉降量過大，會導致預應力大梁的裂縫，嚴重影響結構的性能。 為了經濟、合理，二級次梁支撐與板分別配置架體，考慮到與主梁架體的拉接，二級次梁架體選擇 5001000，板底架體 10001000 分別驗算。 ① 荷載標準值 A 恒荷載 模板自 重 (+2 ) = KN/m 砼自重 24 = KN/m 鋼筋自重 (52 ＋ 24 ＋ 10 30 ) = KN/m 合計 KN/m B 活荷載 振搗荷載 2 =3 KN/m 施工人員及設備荷載 = KN/m 合計 KN/m ② 荷載設計值 + = KN/m 乘以折減系數 = KN/m 荷載設計值： P1= KN/m 主梁截面 1200x2800mm,板厚 180mm 采用迭合 法施工，取 1200*1800 截面進行計算。 ★ 現場驗收材料質量，并 做紀錄。 8 23 粉土② 2 灰色 ~灰褐色，飽和，稍密，表層有一流塑狀分質粘土薄層。 地面下地質概況和現場實際情況 場地位置及地形地貌：該建筑物位于鄭州市東郊 107 國道以東約 ,原鄭州機場內。在地下室、地溝施工期間，對基坑進行了開挖，存在大量回填土。 三、模板支架設計方案 總體思路 由于本工程架體支設高度高，結構構件大，施工活荷載和構件恒荷載大，模板支設難度大，為了使模板支架既能滿足施工要求，又能節約工程投資，本工程預應力大跨主梁施工擬采用迭合梁的施工方法進行，框架主梁第一次澆筑高度 米，一級次梁第一次澆筑高度 ，即二區梁一次澆 筑至標高 。 主梁混凝土澆筑截面 1500x1000mm,板厚 180mm ① 荷載標準值 A 恒荷載 模板自重 (+2 ) = KN/m 砼自重 24 =36 KN/m 鋼筋自重 = KN/m 合計 KN/m B 活荷載 振搗荷載 2 =3 KN/m 8 施工人員及設備荷載 = KN/m 合計 KN/m ② 荷載設計值 + = KN/m 乘以折減系數 =荷載設計值： P4=一級次梁截面 700x1000mm,板厚 180mm ① 荷載標準值 A 恒荷載 模板自重 (+2 ) = KN/m 砼自重 24 = KN/m 鋼筋自重 2= KN/m 合計 KN/m B 活荷載 振搗荷載 2 = KN/m 施工人員及設備荷載 = KN/m 合計 KN/m ② 荷載設計值 + = KN/m 乘以折減系數 = KN/m 荷載設計值： P5= KN/m 工況三：澆筑二級次梁及樓板 二級次梁截面 300 700， ① 荷載標準值 A 恒荷載 模板自重 (+2 ) =砼自重 24 = KN/m 鋼筋自重 = KN/m 合計 KN/m B 活荷載 振搗荷載 2 = KN/m 9 施工人員及設備荷載 = KN/m 合計 KN/m ② 荷載設計值 + = KN/m 乘以折減系數 =荷載設計值： P6= KN/m 樓板 180 厚 ① 荷載標準值 A 恒荷載 模板自重 KN/m2 砼自重 24 = KN/m2 鋼筋自重 = KN/m2 合計 KN/m2 B 活荷載 振搗荷載 KN/m2 施工人員及設備荷載 KN/m2 合計 KN/m2 ② 荷載設計值 + = KN/m2 乘以折減系數 =11KN/m2 荷載設計值： P7=11 KN/m2 ★ 架體承載力驗算 架體一：立桿間距 500500 本架體設計考慮工況一、二均為同一架體，因此，架體承載力驗算選取工況一、二的最大荷載為本架體的驗算荷載 架體設計采用荷載設計值 = max { P1/,P2/,P3/,P4/,P5/} = max { ,} = max {,} =A、鋼管立桿承載力驗算 沿梁寬方向間距 500，沿梁長方向間距 500。 C、鋼管穩定性驗算 考慮不利因素，立桿的長度系數取 μ = 長度 L=1500mm 立桿的長細比 λ =μ L/i=1500/= 由 λ值查得構件的穩定系數φ = N/Φ A=6660/()=f=205 N/mm2 立桿穩定性滿足要求 架體二由初選方案 10001000 改為 5001000 滿足二級次梁的支撐要求 架體三： 立桿間距 10001000 用于板底支撐 樓板支撐驗算，板底架體立桿間距選 擇 10001000 架體設計采用荷載設計值 =11 KN/m2 A、鋼管立桿承載力驗算 架體雙向間距 1000 每根立桿承受的自重： G 立桿＋ G 橫桿＋ G 斜桿＋ G 扣件 ＝ 13+11（ +）＋ 13+211() = ＝ 每根立桿承受的壓力： N＝ 11＋ ＝ KN 承載力判定： [N]＝ KN/根 〉 N＝ 立桿受力滿足要求 B、扣件抗滑移驗算 每根立 桿連接處節點的支座反力 R=1111=11 KN 每根立桿連接處節點采用雙扣件，則： 扣件抗滑移承載力設計值 2RC=16KN R＝ 11 KN 因此，雙扣件滿足抗滑要求。 ★ 地基釬探 或靜力觸探，找出可能導致不均勻沉降的影響因素 如局部存在軟弱土層、泥漿池、沉淀池等，則繼續下挖，直到老土，土方清理完成后，必須經