施工方案-腳手架工程(完整版)

　　

【正文】 、物料、扣件及其它物品。，不準攀爬架子。，位置不得選在人們經常走到的地方以避免跨步電壓的危害，防止接地線遭機械傷害。、且其上尚無連墻件時，應采取適當的臨時支撐措施。每兩步驗收一次，達到設計施工要求后掛合格牌一塊。角尺7腳手板外伸長度（mm）外接100＜a≤150卷 尺搭接A≥300卷尺安裝完后扣件擰緊扭力矩應用扭力扳手檢查，抽樣方法應按隨機均布原則進行，其抽樣數目和質量判定標準，按規定執行，不合格的必須重新擰緊，直到合格為止。50177。34177。100用經緯儀或吊線和卷尺搭設中檢查垂直度偏差的高度（m）不同設計高度H時的允許偏差4(mm)用經緯儀或吊線和卷尺80m60m40m20mH=2H=10H=20H=30H=40177。做到一步一清、一桿一清。鋪板嚴禁出現端頭超出支承橫桿250mm以上未作固定的探頭板。，“—”字形腳手架應設置必要數量的拋撐；以確保構架穩定和架上作業人員的安全。墊板、底座應準確的放在定位線上，墊板必須鋪放平穩，不得懸空。連墻桿伸出扣件的距離應大于10cm。搭接構造如下圖：。：、安全網，寬度800850mm，厚50mm，長度不少于1米。施工時必須將小橫桿的兩端固定擰緊，不能只固定一端。，也可采用搭接。平臺底面鋪設5cm厚腳手板，滿鋪、鋪牢，兩端設8號鍍鋅鐵絲捆緊，吊環采用直徑20mm的光圓鋼筋與卸料平臺的主梁槽鋼連接。由第三層底板開始采用懸挑式鋼管腳手架，每6層（36=18m）一挑。雙排架內、外排兩立桿的連線要與墻面垂直。：密目安全網和普通安全網要求有出廠合格證、泉州市安監站的準用證，不是泉州市安監站指定生產的嚴禁使用。，預留安裝寬度為3m，及兩根縱立桿間距，此處的縱向橫桿單獨設置，剪刀撐在此繞開。114樓地下一層為車庫，一層為開閉所、架空綠化、架空停非機動車、住宅門廳和社區管理用房等，二層及以上均為住宅套房。中駿15樓地下一層為車庫，一層為架空綠化、架空停非機動車、小區文化室和住宅門廳，二層及以上均為住宅套房。便于安裝井架時對對腳手架好做調整。：連墻件的材質應符合國家標準《碳素結構鋼》中Q235A級鋼的規定。立桿接長時，宜先立外排，后立內排。懸挑鋼梁采用16工字鋼，通過預埋錨固的三個φ18的鋼筋環與結構樓板固定， 工字鋼沿結構四周布置，間距1500mm，長度為1500mm、錨固長度為2500mm，在工字鋼上搭設雙排、單立桿扣件式鋼管腳手架，立桿橫向間距(排距)900mm、縱向間距1500mm，大橫桿間距1800mm、小橫桿間距750mm，架體距結構墻邊150mm。 卸料平臺詳見下圖：懸挑卸料平臺的操作流程：承載試驗預埋錨環卸料平臺加工制作吊 裝卸料平臺聯合驗收安裝使用。對接、搭接應符合以下要求：a、對接接頭應交錯布置，不應設在同步同跨內，相鄰接頭水平距離不應小于500mm，并應避免設在縱向水平桿的跨中。、橫向掃地桿縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座下皮20cm處的立柱上，橫向掃地桿則用直角扣件固定在緊靠縱向地桿下方的立柱上。在作業層下部架設一道水平兜網，隨作業層上升，同時作業不超過兩層。用網繩綁扎在大橫桿外立桿里側。底部第一根大橫桿就開始布置連墻桿。，沿四周每框架格內設一道斜撐，拐角處雙向增設，待該部位腳手架與主體結構等的連墻桿件可靠拉結后方可拆除。周邊腳手架，亦應適量設置拋撐。拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣。7177。50177。1002間距步距偏差 柱距偏差排距偏差177。 ～65N?m，對接扣件的抗拉承載力為3kN。，做到不積水、不沉陷，頂板基礎的混凝土必須達到設計強度的75％以上才能施工。，防止墜落物體傷人。兩者的連接采用焊接，焊接長度應大于10cm并雙面焊接。、腳手板、擋腳板、密目安全網等影響作業班組支模時，如須拆改時，應有架子工來完成。，防止掉落傷人；蹬高要穿防滑鞋，袖口及褲口要扎緊。落地式扣件鋼管腳手架計算書1 .計算原則本工程外架由于搭設高度不是很高，根據結構自身特點，選取搭設位置最高的 15 棟塔樓外架做為最不利情況進行計算。腳手板采用沖壓鋼板，荷載為 ，按照鋪設 2 層計算。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。考慮風荷載時，當立桿采用單管時，單、雙排腳手架允許搭設高度[H]，按下列計算：其中 NG2K —— 構配件自重標準值產生的軸向力，NG2K = ；NQ —— 活荷載標準值， NQ = ；gk —— 每米立桿承受的結構自重標準值，gk = ；Mwk —— 計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩，Mwk = ；經計算得到，考慮風荷載時，按照穩定性計算的搭設高度 [H] = 米。跨中最大彎距計算公式如下: M1max = + 跨中最大彎距為 M1max=+ = kNm；最大應力計算值 σ = M / W = 106/5080= N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 σ = N/mm2 小于 小橫桿的抗彎強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:νqmax = 5ql4/384EIνqmax=59004/(384105121900) = mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = ++ = kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:νpmax = Pl(3l2 4l2/9)/72EIνpmax = 1568900(3900249002/9 ) /(72105121900) = mm；最大撓度和 ν = νqmax + νpmax = + = mm；小橫桿的最大撓度為 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 900/150=6與10 mm,滿足要求！ 四、扣件抗滑力的計算,直角、。= ；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = cm；計算長度附加系數參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ1302012) ： k = ；計算長度系數參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ1302012) ：μ = ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = m；長細比: L0/i = 197 ；軸心受壓立桿的穩定系數φ,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：φ= 立桿凈截面面積 ： A = cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：[f] =205 N/mm2；考慮風荷載時σ = (489)+；立桿穩定性計算 σ = N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時σ = (489)= N/mm2；立桿穩定性計算 σ = N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！七、能滿足要求，不作計算。經過計算得到最大應力 σ = 106 /( 141000 )= N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 σ = 小于 [f] = 215 N/mm2 ,滿足要求!十、拉繩的受力計算水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算 RAH = ΣRUicosθi其中RUicosθi為鋼繩的 拉力對水平桿產生的軸壓力。十二、錨固段與樓板連接的計算水平鋼梁與樓板壓點如果采用壓環，拉環強度計算如下水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力 R= kN； 壓環鋼筋的設計直徑D=18mm；水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為: σ = N/2A ≤ [f]其中 [f] 為拉環鋼筋抗拉強度，按照《混凝土結構設計規范》 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于50N/mm2；A=πD2/4=182/4=σ=N/2A=2=；水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。內側鋼繩與墻的距離(m)：，外側鋼繩與內側鋼繩之間的距離(m)：；上部拉繩點與懸挑梁墻支點的距離(m)：；鋼絲繩安全系數K：，懸挑梁與墻的節點按 鉸支 計算；預埋件的直徑(mm)：25。主梁選擇 18號槽鋼槽口水平[ ，其截面特性為： 面積 A=；慣性距 Ix=；轉動慣量 Wx=；回轉半徑 ix=；截面尺寸，b=70mm,h=180mm,t=；(1)欄桿與擋腳手板自重標準值：本例采用欄桿、木腳手板擋板，； Q1 = ；(2)槽鋼自重荷載 Q2=靜荷載設計值 q = (Q1+Q2) = (+) = ； 次梁傳遞的集中荷載取次梁支座力 R； 懸挑卸料平臺示意圖 懸挑卸料平臺水平鋼梁計算簡圖 懸挑水平鋼梁支撐梁剪力圖(kN) 懸挑水平鋼梁支撐梁彎矩圖() 懸挑水平鋼梁支撐梁變形圖(mm) 卸料平臺的主梁按照集中荷載P和均布荷載q作用下的連續梁計算，由矩陣位移法，從左至右各支座反力： R[1] = kN； R[2] = kN； R[3] = kN。得到：[Fg]=Ru＝。六、鋼絲拉繩