二軸鉆孔機床液壓系統(tǒng)設計畢業(yè)設計(完整版)

　　

【正文】 —管子直徑(米)me液體的運動粘度(平方米/秒) q—流量(立方米/秒) （）(2) 沿程壓力損失∑△P1 利用公式分別算出進、回油壓力損失，然后相加即得到總的沿程損失。為了易于散熱和便于對油箱進行搬移及維護保養(yǎng)，取箱底離地的距離為160mm。由于液壓泵具體選定之后液壓缸在各個階段的進、出流量已與原定數(shù)值不同，所以應對液壓缸進油和出油連接管路重新進行計算，如表8所示。根據(jù)液壓泵的最大工作壓力計算方法，液壓泵的最大工作壓力可表示為液壓缸最大工作壓力與液壓泵到液壓缸之間壓力損失之和。 為了避免機床停止工作時回路中的油液流回油箱，導致空氣進入系統(tǒng)，影響滑臺運動的平穩(wěn)性，圖中添置了一個單向閥4。 換向和速度換接回路的選擇 所設計的鉆床液壓系統(tǒng)換向回路中換向閥的選擇A. 主軸箱滑臺進給要求換向平穩(wěn)，控制方便，選用了三位五通電液的換向閥進行控制B. 工件的定位，夾緊（輔助定位）油路換向的平穩(wěn)性要求不高，流量不大，選用了價格較低的，有定位的二位五通閥進行控制 由前述計算可知，當工作臺從快進轉(zhuǎn)為工進時，進入液壓缸的流量由18 L/，可選二位二通行程換向閥來進行速度換接，以減少速度換接過程中的液壓沖擊，如圖5所示。此外，與所有液壓系統(tǒng)的設計要求一樣，該組合機床液壓系統(tǒng)應盡可能結(jié)構(gòu)簡單，成本低，節(jié)約能源，工作可靠。這種情況下，應把液壓缸設計成無桿腔工作面積是有桿腔工作面積兩倍的形式，即活塞桿直徑d與缸筒直徑D呈d = 。靜摩擦阻力 Ffj = fjN=Ffj =8000=1600N動摩擦阻力Ffd= fdN =Ffd=8000=800N根據(jù)上述負載力計算結(jié)果，可得出液壓缸在各個工況下所受到的負載力和液壓缸所需推力情況，如表2所示。快退174。 生產(chǎn)率計算卡是反映所設計機床工作循環(huán)過程及每一過程所用的時間，切削過程所選擇的切削用量，本機床每小時生產(chǎn)率與負荷率的關(guān)系的表格。5) 各部件間的主要聯(lián)系尺寸。6. 本機床加工示意圖如下： 圖22加工示意圖 機床聯(lián)系尺寸圖作用機床聯(lián)系尺寸圖表示了機床的形式布局。c) 快速退回長度的確定：快速退回長度是快速引進長度和工作進給長度之和。3) 確定主軸類型、尺寸、外伸長度4) 選擇接桿除主軸外，組合機床主軸與刀具間常用接桿連接。，以便依次進行夾具的支撐，定位及夾壓系統(tǒng)的設計。第二章 組合機床總體設計組合機床總體設計，是針對具體的被加工零件，在選定的工藝和結(jié)構(gòu)方案的基礎上，進行方案圖紙設計。 （2）機床結(jié)構(gòu)方案的分析和確定 根據(jù)工藝方案確定機床的型式和總體布局。主要有動力箱、切削頭和動力滑臺。 組合機床的分類和組成組合機床的通用部件分大型和小型兩大類。需要設計、制造的只是少量專 用零部件。(2)組合機床的通用零部件,是經(jīng) 過生產(chǎn)實踐考驗多次反復修改定型的,因 而結(jié)構(gòu)的可靠性和工藝性較好,使用性能 較穩(wěn)定,有利于穩(wěn)定地保證加工質(zhì)量。這類動力部件多為箱體移動的結(jié)構(gòu)形式。支承部件是用以安裝動力滑臺、帶有進給機構(gòu)的切削頭或夾具等的部件，有側(cè)底座、中間底座、支架、可調(diào)支架、立柱和立柱底座等。在選擇機床配置型式時，既要考慮實現(xiàn)工藝方案，保證加工精度，技術(shù)要求及生產(chǎn)效率；又要考慮機床操作、維護、修理是否良好；還要注意被加工零件的生產(chǎn)批量，以便使設計的組合機床符合多快好省的要求。這些圖紙包括：被加工零件工序圖、加工示意圖（刀具布置圖）、機床聯(lián)系尺寸圖、生產(chǎn)率計算卡（三圖一卡的設計）。、精度、光潔度、位置尺寸及精度和技術(shù)條件（包括對上道工序的要求及本機床保證的部分）。，配合尺寸及必要的配合精度。當鉆頭磨損后，可通過調(diào)整接桿長度來保證進給行程。本工序為350mm。是開展各專用部件設計和確定機床最大占地面積的指導圖紙。機床聯(lián)系尺寸圖是在被加工零件工序圖與加工示意圖繪制之后進行。 1) 計算單件時間計算單件時間是指機床加工每個工件的總時間，這個時間等于機動時間與輔助時間之和。停止；3) 工件夾緊,定位,輔助定位由液壓力完成:其中工件定位油缸一個,夾緊油缸二個,角度定位缸二個，輔助定位缸一個。表2 液壓缸在各工作階段的負載（單位：N）=工況負載組成負載值F液壓缸推力=F/起動=1600N1777 N加速=+1210 N1344N快進=800N888N工進=+10800N12000 N反向起動=1600N1777 N加速=+1210N1344 N快退=800N888 N注：此處未考慮滑臺上的顛覆力矩的影響。工進過程中，當孔被鉆通時，由于負載突然消失，液壓缸有可能會發(fā)生前沖的現(xiàn)象，因此液壓缸的回油腔應設置一定的背壓(通過設置背壓閥的方式)，選取此背壓值為p2=快進時液壓缸雖然作差動連接（即有桿腔與無桿腔均與液壓泵的來油連接），但連接管路中不可避免地存在著壓降，且有桿腔的壓力必須大于無桿腔。考慮系統(tǒng)的穩(wěn)定性滑臺與夾具分開油泵供油。由于工作壓力較低，控制閥均用普通滑閥式結(jié)構(gòu)即可?？紤]到這臺機床用于鉆孔（通孔與不通孔）加工，對位置定位精度要求較高，圖中增設了一個壓力繼電器。對于調(diào)速閥進口節(jié)流調(diào)速回路，選取進油路上的總壓力損失，則泵的最高工作壓力可估算為 表8 動力頭液壓缸的進、出油流量和運動速度流量、速度快進工進快退輸入流量排出流量運動速度根據(jù)表8中數(shù)值，當油液在壓力管中流速取V=4m/s時，由于系統(tǒng)為差動連接時，可算得與液壓缸無桿腔和有桿腔相連的油管內(nèi)徑為： 取標準值16mm因此與液壓缸相連的兩根油管可以按照標準選用公稱通徑為的無縫鋼管或高壓軟管。因此，油箱基體的總長總寬總高為：長為：寬為：mm高為：為了更好的清洗油箱，取油箱底面傾斜角度為。 進油路上式中l(wèi)—管道長度(米)mV管中液體的平均速度(米/秒)m/sd—管子直徑(米)mg—重力加速度()r油的密度(公斤/立方米) ( ）管內(nèi)油的摩摩阻力系數(shù)。通過這次畢業(yè)設計使我明白了自己原來知識還比較欠缺。在設計過程中，我通過查閱大量有關(guān)資料，與同學交流經(jīng)驗和自學，并向指導老師請教等方式，使自己學到了不少知識，也經(jīng)歷了不少艱辛，但收獲同樣巨大。而且大大提高了動手的能力，使我充分體會到了在創(chuàng)造過程中探索的艱難和成功時的喜悅。通過這次