長江公路大橋引橋a6聯單箱雙室截面混凝土梁橋設計畢業論文(更新版)

　　

【正文】 的需要，根據設計任務書要求，本設計橋梁縱坡取為3%。參照近年來的連續梁橋設計，中間設置1m寬的中央分隔帶，具體橋面設計如圖12：圖12 橋面鋪裝布置圖（單位：cm）橋面鋪裝采用采用三層設計：上層是10cm的瀝青混凝土鋪裝層，中間層為防水層(厚度忽略不計)，下層是6cm的混凝土找平層。根據設計任務書中的要求，本聯設計要求采用變截面連續箱梁結構形式。南京工業大學本科生畢業設計（論文）長江公路大橋引橋A6聯單箱雙室截面混凝土梁橋設計畢業論文目 錄摘要 IAbstract II第一章 橋梁方案設計 1 工程概況與背景 1 橋梁跨徑選擇與設計 1 橫橋向設計 2 順橋向設計 4第二章 恒載計算 6 階段劃分及截面幾何要素計算 6 二期恒載計算 8 總恒載效應 8第三章 活載計算 11 汽車荷載 11 最大最小彎矩及對應的剪力計算 12 最大、最小剪力及其對應彎矩 13第四章 次內力計算 16 溫度次內力計算 16 支座沉降次內力計算 22第五章 內力組合及內力包絡圖 26 短期荷載組合 26 長期組合 27 基本組合 28 包絡圖 30第六章 預應力筋的計算與布置 31 原理與方法 31 鋼束布置 33第七章 凈截面及換算截面幾何特性計算 44 概述 44 凈截面幾何性質計算 44 換算截面計算 45第八章 預應力損失及有效預應力計算 47 控制應力及有關參數計算 47 47 49 52 54 57 60第九章 承載能力極限狀態驗算 63 63 斜截面抗剪承載力驗算 65第十章 正常使用極限狀態驗算 68 68 斜截面抗裂性驗算 69第十一章 持久狀況和短暫狀況應力驗算 71 71 短暫狀態應力驗算 72第十二章 墩及樁基礎設計與計算 75 75 77 79總結與展望 82參考文獻 83致 謝 84第一章 橋梁方案設計 工程概況與背景長江公路大橋引橋項目是江蘇省高速公路干線網跨越長江的特大橋工程項目的重要組成部分。 橋梁跨徑選擇與設計長江公路大橋引橋A6聯的實際橋長為715m，A6聯的起訖樁號為：k18+~k18+。 橫橋向設計 橫橋向橋面設計橋梁單向標準寬度為18m，按照任務書要求以及參考文獻[1]第二章第一節(P69)，采用分離式單箱雙室截面，由于橋梁兩側是對稱結構，本設計取橋梁單側進行設計，單箱梁設計寬度為18m。懸臂板從內側根部向外側端部漸變，根部為80cm厚，端部30cm厚，這種截面變化形式基本符合內力分布形式，充分有效的利用了材料。第二章 恒載計算 階段劃分及截面幾何要素計算 節段劃分原則為了計算比較準確，建立的計算模型就要更接近設計實體，本設計采用邁達斯橋梁設計軟件建模。 二期恒載計算 二期恒載集度q的計算二期恒載主要是橋面鋪裝、中央分隔帶和防撞護欄,如圖23。表24 折減后的總恒載效應截面0L/4L/23L/4LL1跨彎矩（）0+05+05+03+05剪力（kN）+04+03+03+04+04L2跨彎矩（）+05+04+04+04+05剪力（kN）+04+04+02+03+04L3跨彎矩（）+05+04+05+04+05剪力（kN）+04+04+03+04+04第三章 活載計算 汽車荷載由任務書可知，本設計采用的計算荷載為公路I級，無人行道，不用考慮人群荷載。如圖31L1 （70m跨）支點處Fz影響線3L1/4 彎矩影響線L1 彎矩影響線L2/2（75m跨）彎矩影響線L2 彎矩影響線L3/2 彎矩影響線L3 彎矩影響線L6/2彎矩影響線圖31 部分截面彎矩影響線 內力計算根據上面求得的彎矩影響線，在影響線為正值處滿布均布荷載，在正的最大值處加載集中荷載，計算出該截面的彎矩及為最大彎矩，反之即可得到最小彎矩，本聯設計通過邁達斯軟件完成內力的計算。計算方法有二：第一種方法是先求出兩端簡支時(去掉中間四個支座)梁體在溫度作用下，自由變形時中間支座的豎向位移，然后把這種位移在原來的計算模型中強加給中間支座而算得溫度次內力；第二種方法是把連續梁化成簡支梁，利用位移協調條件建立平衡方程，直接求出了溫度作用下的中間支座處的彎矩效應，進而求得剪力效應。表45 支座隔墩沉降內力表單元荷載位置軸向（KN）剪力Z（kN）彎矩Y（）1支座沉降I[1]01支座沉降 1/41支座沉降 1/21支座沉降 3/41支座沉降J[2]7支座沉降I[7]7支座沉降 1/47支座沉降 1/27支座沉降 3/47支座沉降J[8]10支座沉降I[10]10支座沉降 1/410支座沉降 1/210支座沉降 3/410支座沉降J[11]14支座沉降I[14]14支座沉降 1/414支座沉降 1/214支座沉降 3/414支座沉降J[15]20支座沉降I[20]20支座沉降 1/420支座沉降 1/220支座沉降 3/420支座沉降J[21]27支座沉降I[27]27支座沉降 1/427支座沉降 1/227支座沉降 3/427支座沉降J[28]31支座沉降I[31]31支座沉降 1/431支座沉降 1/231支座沉降 3/431支座沉降J[32]36支座沉降I[36]36支座沉降 1/436支座沉降 1/236支座沉降 3/436支座沉降J[37]42支座沉降I[42]42支座沉降 1/442支座沉降 1/242支座沉降 3/41321642支座沉降J[43]50支座沉降I[50]50支座沉降 1/450支座沉降 1/250支座沉降 3/450支座沉降J[51]54支座沉降I[54]54支座沉降 1/454支座沉降 1/254支座沉降 3/454支座沉降J[55]59支座沉降I[59]59支座沉降 1/459支座沉降 1/259支座沉降 3/459支座沉降J[60]66支座沉降I[66]66支座沉降 1/466支座沉降 1/266支座沉降 3/466支座沉降J[67]67支座沉降I[67]67支座沉降 1/467支座沉降 1/267支座沉降 3/467支座沉降J[68]68支座沉降I[68]68支座沉降 1/468支座沉降 1/268支座沉降 3/468支座沉降J[69]69支座沉降I[69]69支座沉降 1/469支座沉降 1/269支座沉降 3/469支座沉降J[70]70支座沉降I[70]70支座沉降 1/470支座沉降 1/270支座沉降 3/470支座沉降J[71]71支座沉降I[71]71支座沉降 1/471支座沉降 1/271支座沉降 3/471支座沉降J[72]72支座沉降I[72]72支座沉降 1/472支座沉降 1/272支座沉降 3/472支座沉降J[73]73支座沉降I[73]73支座沉降 1/473支座沉降 1/273支座沉降 3/473支座沉降J[74]74支座沉降I[74]74支座沉降 1/474支座沉降 1/274支座沉降 3/474支座沉降J[75]75支座沉降I[75]75支座沉降 1/475支座沉降 1/275支座沉降 3/475支座沉降J[76]76支座沉降I[76]76支座沉降 1/476支座沉降 1/276支座沉降 3/476支座沉降J[77]77支座沉降I[77]77支座沉降 1/477支座沉降 1/277支座沉降 3/477支座沉降J[78]79支座沉降I[78]79支座沉降 1/479支座沉降 1/279支座沉降 3/479支座沉降J[79]080支座沉降I[63]32580支座沉降 1/432580支座沉降 1/23251198880支座沉降 3/432580支座沉降J[64]325注：前三跨只輸出支點、跨中、四分之一截面的支座沉降內力第五章 內力組合及內力包絡圖 短期荷載組合根據參考文獻[3]，短期效應組合采用作用效應標準值，不乘分項系數，其中活載不計沖擊。按照設計任務書的要求，單根鋼絞線的公稱截面面積為Ap=139mm2，抗拉強度標準值1860MPa，張拉控制應力σcon=1860=1395MPa(見參考文獻[2])，則所需的預應力鋼絞線的根數為： (62)式中 σs—預應力損失，按20%的控制應力計。 鋼束布置無論是預應力鋼筋還是普通鋼筋，只有布置在翼緣有效寬度范圍內，才能更好的發揮作用。本設計在具體的截面配筋時，在頂板布置5束預應力通長筋。下彎下彎半徑26米。則：ysj=hyxj (73)式中：h—截面高度。表72截面位置高(m)上緣鋼筋束數ays(m)下緣緣鋼筋束數ayx(m)ysn(m)yxn(m)An(m2)In(m4)邊錨固512L1/4523L1/2311233L1/4144L1350L2/4207L2/235193L2/4117L2350L3/4149L3/235223L3/4117L3350第八章 預應力損失及有效預應力計算 控制應力及有關參數計算σcon=1860=1395(MPa)管道偏差系數：k＝；摩擦系數：μ＝；，梁底任一截面的斜率為y39。不考慮側彎角度；正彎矩腹板筋只考慮兩端上彎角度25176。當lf/l163