連續箱梁計算書畢業設計論文(更新版)

　　

【正文】 y of earthquake proof and so on. And on the basis of the four principles of “safety, economy, aesthetics and utility”, I have designed for the ninth join of Hua Long Hu Tong circuit B on the Pingnan Highway. There are four spans, with each span 28m and successive beam in the superstructure. Two piers are adopted. One is with thin walls on each side of the join, while the other one is with poles. The construction takes the method of all moulding at the support site. The calculation of the superstructure is carried out in Chapter 1. With a supposed section of the box beam, unit division is done in detail on the 4 ? 28m span to calculate the internal force of live loads and dead loads. The softDoctor Bridge has been applied during the calculation of the prestressing steel and the force, and the prestressing loss has been calculated referred to the new standards. The calculation of the understructure is done in Chapter 2, which mainly calculates the pier coping and the poles of the pier. The liveload lateral distribution coefficient of the coping adopts the law of lever method when loads are distributed symmetrically, while the law of eccentricpressing method is used when loads are distributed dissymmetrically. The calculation of the piles under the abutment adopts the law of mmethod, and the piers are calculated as the eccentricpressing members Keywords: grade separated prestressed concrete continuous girder bridge pile pier full scaffold construction 1 緒 論 預應力混凝土連續梁橋以結構受力性能好、變形小、伸縮縫少、行車平順舒適、造型簡潔美觀、養護工程量小、抗震能力強等而成為最富有競爭力的主要橋型之一。橋墩 分為兩種，一種為薄壁墩，在該聯的兩端，另一種為柱式墩。本人完全意識到本聲明的法律后果由本人承擔。 本學位論文屬于 保密囗，在 年解密后適用本授權書 不保密囗 。 擬定箱梁截面， 對 4? 28m跨徑 進行了很詳細的單元劃分 ， 計算 恒 載 內力 和活載 內力， 全橋均采 用橋梁博士軟件進行了 預應力筋束配筋和應力驗算，且 按新規范進行了預應力損失的計算。這樣就可以抵消外荷載作用下混凝土產生的拉應力。 連續梁和懸臂梁作比較：在恒載作用下，連續梁在支點處有負彎矩，由于負彎矩的卸載作用，跨中正彎矩顯著減小，其彎矩與同跨懸臂梁相差不大；但是，在活載作用下，因主梁連續產生支點負彎矩對跨中正彎矩仍有卸載作用，其彎矩分布優于懸臂梁。這種綜合了上述兩種體系各自優點的體系是連續梁 體系的一個重要發展，也是未來連續梁發展的主要方向。但是，橋梁的技術經濟指針的研究與分析是一項非 常復雜的工作，三材 指標 和造價 指標 與很多因素有關，例如：橋址、水文地質、能源供給、材料供應、運輸、通航、規劃、建筑等地點條件；施工現代化、制品工業化、勞動力和材料價格、機械工業基礎等全國基建條件。由于多跨連續梁橋的受力特點，靠近中間支點附近承受較大的負彎矩，而跨中則承受正彎矩，則梁高采用變高度梁，按二次拋物線變化。 普通鋼筋 R23 HRB335 鋼筋應 分別符合 GB1301391 和 GB149998 的規定，鋼筋直徑≥ 12mm采用 HRB335（ 20MnSi）熱扎螺紋鋼，鋼筋直徑 12mm 采用 R235（ A3）鋼。對于鋼箱梁，其橋面鋪裝采用 10cm厚鋼筋混凝土（剪力釘） +5cm厚瀝青混凝土。若采用三跨不等的橋孔布置，一般邊跨長度可取為中跨的 倍，這樣可使中跨跨中不致產生異號彎矩，此外，邊跨跨長與中跨跨長之比還與施工方法有著密切的聯系，對于采用現場澆筑的橋梁，邊跨長度取為中跨長度的 倍是經濟合理的。 2. 等截面布置以等跨布置為宜，由于各種原因需要對個別跨徑改變跨長時，也以等 7 截面為宜?？傊?，箱形截面是大、中跨預應力連續梁最適宜的橫截面形式。 連續梁在支點和跨中的梁估算值： 等高度梁： H=（ 151 ～ 301 ） l，常用 H=（ 181 ～ 201 ） l 8 變高度（曲線）梁：支點處： H=（161～201） l，跨中 H=（301～501） l 變高度（直線）梁：支點處： H=（161～201） l，跨中 H=（221～281） l 而此設計采用等 高度的直線梁，支點處梁高為 ，跨中梁高為 。 腹板和其它細部結構 1. 箱梁腹板厚度 腹板的功能是承受截面的剪應力和主拉應力。因此本設計沒有加以考慮，而且由于中間橫隔梁的尺寸及對內力的影響較小，在內力計算中也可不作考慮。 1. 一期恒載集度 一期恒載集度包括橫梁及橫隔板的集度，也可只考慮箱梁集度而將橫隔板作為集中力加在節點。 橫向分布系數 的考慮 荷載橫向分布指的是作用在橋上的車輛荷載如何在各主梁之間進行分配，或者說各主梁如何分擔車輛荷載。具體見下 圖 ： 17 圖 26 汽車彎矩圖 （ 單位 ： kN m） 圖 27 汽車剪力包絡圖（單位： kN） 表 22 活載內力計算 表 單元號 節點號 組合 1 組合 2 組合 3 組合 4 1 1 0 0 0 0 2 0 0 992 411 2 2 0 0 411 3 849 2680 430 3 3 849 2680 430 4 647 4410 106 657 4 4 647 4410 106 657 5 449 5210 893 5 5 449 5210 893 6 477 5190 1190 6 6 477 5190 1190 7 659 4450 1500 7 7 659 4450 1500 8 829 3080 1800 8 8 829 3080 1800 9 844 1490 274 2320 9 9 844 1490 274 2320 10 691 828 3330 18 續表 22 單元號 節點號 組合 1 組合 2 組合 3 組合 4 10 10 691 828 3330 11 710 949 3930 11 11 141 710 498 3930 12 113 620 455 3590 12 12 113 620 455 3590 13 804 1540 286 2610 13 13 1540 286 2610 14 769 3000 104 2060 14 14 3000 104 2060 15 583 4150 104 1760 15 15 180 4150 103 1760 16 389 4550 103 1450 16 16 374 4550 104 1450 17 195 4200 1580 17 17 568 4200 1580 18 741 3060 1780 18 18 741 3060 1780 19 1700 262 2260 19 19 1700 262 2260 20 1050 426 3180 20 20 1050 426 3180 21 1110 466 3500 21 21 163 1110 875 3500 22 1040 425 3170 22 22 1040 425 3170 23 1700 262 2250 23 23 1700 262 2250 24 756 3110 1770 24 24 3110 1770 25 569 4200 1580 25 25 194 4200 1580 26 376 4560 105 1450 26 26 387 4560 105 1450 27 182 4160 105 1770 27 27 581 4160 105 1770 28 754 2960 105 2080 28 28 754 2960 105 2080 29 1480 282 2620 29 29 1480 282 2620 30 111 606 455 3600 30 30 111 607 455 3600 31 140 698 498 3940 19 續表 22 單元號 節點號 組合 1 組合 2 組合 3 組合 4 31 31 698 949 3940 32 679 827 3340 32 32 679 827 3340 33 844 1490 275 2300 33 33 844 1490 275 2300 34 830 3060 1780 34 34 830 3060 1780 35 660 4440 93 1480 35 35 660 4440 1480 36 478 5170 1170 36 36 478 5170 1170 37 448 5200 878 37 37 448 5200 878 38 646 4400 105 646 38 38 646 4400 105 646 39 848 2680 429 39 39 848 2680 429 40 0 0 411 40 40 0 0 992 411 41 0 0 0 0 溫度及墩臺基礎沉降次內力計算 計算方法 溫度及墩 基礎沉降次內力采用有限元計算。 基本組合是永久作用的設計值效應與可變作用設計值效應相組合，其效應組合表達式為： 0 0 1 112()mnu d G i G ik Q Q k c Q j Q jkijS S S S? ? ? ? ? ???? ? ??? 或 0 0 112()mnu d G id Q d c Q jdijS S S S? ? ???? ? ??? 式中 udS — 承載能力極限狀態下作用基本組合的效應組合設 計值； 0? — 結構重要性系數，按《通規》 JTG D602021 表 規定的結構設計安全等級采用，對應于設計安全等級一級、二級和三級分別取 、 和 ； Gi? — 第 i 個永久作用效應的分項系數，應按《通規》 JTG D602021 表 的規定采用； GikS 、 GidS — 第 i 個永久作用效應的標準值和設計值； 1Q? — 汽車荷載效應（含汽車沖擊力、離心力）的分項系數，取 1Q? =