汽輪機課程設計---汽輪機原理(專業版)

　　

【正文】 最后我是選取了一組比較保守比較適合的 數據 。39。 c1= w1= ；α 2=176。=Δht 0δhnδhbδhc2 = (33)計算級的理想能量 Eo Eo=δhco+Δhtμ1*δhc2 = 這里 δhco=μo*(δhc2)abv ， (δhc2)abv 是上一級的余速動能， μo表示本級利用上一級的份額，而 μ1表示本級余速動能為下一級所利用得份額。 (11)最后按照各級的 dm 和 Δht求出相應的各級速比 Xa。在縱坐標上任取長度為 a 的線段 BD(一般 a=25cm)，用以表示第一壓力級至末級動葉中心之軸向距離。 w1=C1*sin(α1)/sin(β1)= m/s δhw1=w12/2 = (15)計算動葉前滯止壓力 P10 由 h1=h1t+δhn和 δhw1查焓熵圖 h1= kJ/kg P10 = (16)確定動葉理想比焓降 Δhb 和動葉滯止理想比焓降 Δhb0 Δhb=Ωm*Δht = kJ/kg Δhb0=Δhb+δhw1 =(17)計算動葉出口汽流相對速度 w2 w2t= 0hb*2 Δ = m/s w2=ψ*w2t = m/s ， ψ 由 Ωm和 w2t 查 ψ 圖得到 (ψ=) (18)計算動葉損失 δhb δhb=(1ψ2)* Δhb 0 = kJ/kg 5 (19)求取動葉后蒸汽壓力 P2和比容 V2 由 Δhb 和 δhb 查焓熵圖得到 P2 = MPa V2 = m3/kg (20)確定動葉出口面積 Ab Ab=Gb*V2/w2 = cm2 ，因未考慮葉頂漏汽 ,故 Gb=Gn (21)確定動葉出口汽流角 β2 β2=sin1[Ab/(e*π*db*lb)] = 176。可采用分段擬定熱力過程線。 近似熱力過程曲線的擬定 在 hs 圖上，由 p0、 t0可確定汽輪機進汽狀態點 0 并查得初比焓 h0＝ 。 三、 課程 設計應完成的工 作 按照給定的設計條件 ,確定流通部分的幾何參數，力求獲得較高的相對內效率。 課 程 設 計 課程名稱 汽輪機原理 題目名稱 汽輪機原理課程設計 學生學院 _____材料與能源學院 ____________ 專業班級 _熱能與動力工程 (熱電方向 )09（ 1） 班 學 號 ____ 3109007245______________ 學生姓名 _______李健華 __ _________ 指導教師 羅向龍 _ _ 20212 年 9 月 15 日 廣東工業大學 鍋爐原理課程設計任務書 題目名稱 25000KW凝汽式汽輪機設計 學生學院 材料與能源學院 專業班級 09級熱能與動力工程 (熱電方向 ) 姓 名 李健華 學 號 3109007245 一、課程設計的內容 系統地總結、鞏固并應用《汽輪機原理》課程中已學過的理論知識，重點掌握汽輪機熱力設計的方法、步驟。就汽輪機課程設計而言其任務通常是指各級幾何尺寸的確定及級效率和內功率的計算。 設進汽機構的節流損失 △ p0＝ ，得調節級前壓力 p0’＝ ＝ ，并確定調節級前蒸汽狀態點 1。 3 5．汽輪機總進汽量的初步估算 *Pel Do= ———————— *m+ΔD= t / h (Δht mac)39。 根據 β1和 β2和動葉葉型表選取動葉葉型 動葉葉型： 選取部分蘇字葉柵 TP1A 葉型 (22)計算動葉出口汽流絕對速度從 C2和出汽角 α2 222222 c o s*u*w*2uw β??C ＝ m/s α2=tan1(w2*sin(β2)/(w2* cos(β2)u))=176。在 BD 兩端分別按比例畫出第一壓力級與末級的平均直徑值。 末級的計算，待末二級詳算后，根據末二級后的壓力與排汽壓力來確定 Δhtz和 Xaz。 (34)計算輪周 效率 ηu39。 β 2= 176。 60 兩種輪周效率誤差 /Δηu 0 0 0 0 0 0 61 葉高損失 /δhl 62 輪周有效比焓降 /Δhu 63 輪周效率 /ηu 64 葉輪摩擦損失 /δhf 65 隔板漏汽損失 /δhp 66 葉頂漏汽損失 /δht 67 漏氣損失 /δhδ 68 級內各項損失之和 /Σδh 69 級的有效比焓降 /Δhi 70 級效率 /ηi 71 級內功率 /Pis 72 級后滯止比焓 /h30 73 級后實際比焓 /h3 19 表 4 各級熱力計算匯總 3 項目 序號 參數 /符號 第 十二 級 第十三 級 第十 四 級 第十五 級 第十六級 1 級進汽壓力 /P0 2 級進汽比焓 /h0 3 級進汽滯止壓力 /P00 4 上一級余速利用系數 /μ1 5 上一級余速損失 /δhc2 6 上一級余速動能利用 /δhc0 0 0 0 0 0 7 級進汽滯止比焓 /h00 8 本級比焓降 /Δht 9 本級滯止比焓降 /Δht0 10 本級平均直徑 /dm 2 11 速度比 /Xa 12 級的蒸汽流量 /G0 13 平均反動度估算 /Ωm 14 噴嘴理想比焓降 /Δhn 15 噴嘴滯止理想比焓降 /Δhn0 16 理想噴嘴出口氣流速度 /c1t 17 實際噴嘴出口氣流速度 /c1 18 噴嘴損失 /δhn 19 圓周速度 /u 20 級的理想速度 /Ca 21 噴嘴等比熵出口焓 /h1t 22 噴嘴等比熵出口壓力 /P1 23 噴嘴等比熵出口比容 /V1t 24 噴嘴前后壓力比 /εn 25 噴嘴出汽角 /α1 10 10 10 10 10 26 噴嘴葉型 TC1A TC1A TC1A TC1A TC1A 27 噴嘴出口面積 /An 28 部分進汽度 /e 1 1 1 1 1 29 噴嘴高度 /ln 30 噴嘴出口實際比焓降 /h1 31 動葉進口汽流角 /β1 32 動葉進口相對速度 /w1 20 33 動葉動能 /δhw1 34 動葉前滯止比焓 /h10 35 動葉前滯止壓力 /P10 36 動葉理想比焓降 /Δhb 37 動葉滯止比焓降 /Δhb0 38 動葉出口理想汽流速度 /w2t 39 動葉速度系數 /ψ 40 動葉出口實際汽流速度 /w2 41 動葉損失 /δhb 42 動葉后壓力 /P2 43 動葉后比容 /V2 44 動葉后比焓 /h2 45 動葉出口面積 /Ab 46 蓋度 /Δ 2 2 2 2 2 47 動葉高度 /lb 48 檢驗根部反動度 /Ωr 49 動葉出汽角 /β2 50 動葉葉型 TP1A TP1A TP1A TP1A TP1A 51 動葉出口絕對速度 /c2 52 絕對速度方向 角 /α2 53 余速損失 /δhc2 54 輪周效率比焓降 /Δhu39。 這個選取并帶入計算的過程中，要反復的繁雜運算 ，以獲得使效率最大化而且結構不至于偏離實際的結果。而在查閱的過程中，就是一個將課本上知識轉換成實際經驗的過程，就是一個汲取別人經驗知識的過程。 58 單位質量蒸汽輪周功 /Wu 59 輪周效率 /ηu39。 β 1=176。(無限長葉片 ) Δhu39。 表 1 各壓力級直徑，理想比焓降及速度比等 級數 dm Xa Δht 級后壓力 級后理想比焓 8 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 2 (10)檢查各抽汽點壓力值， 使其符合要求，其誤差 小于 2%。 計算 ΔhtI、 ΔhnI和 h1t ， ΔhtI=Ca2/2=*(π*dm*n/60/Xa)2 = ΔhnI=(1Ωm)* ΔhtI = kJ/kg 查焓熵圖求 V1t = m3/kg 第一壓力級噴嘴流量為調節級流量減去前軸封漏汽量，即 GnI=GoI=GgΔGl =噴嘴出口汽流速度 C1t It hnC ??? 21 = m/s 由連續性方程有 GnI=μn*An*C1t/V1t，