長虹大橋橋梁工程結構組織設計畢業論文(專業版)

　　

【正文】 豎向預應力鋼筋采用φ32mm精軋高強螺紋粗鋼筋，每根粗鋼筋設計張拉控制應 =*750=675 MPa。本設計作用短期效應組合為：恒載++沉降荷載+；2 . 作用長期效應組合。整體溫度變化升降溫差均取20℃，非線性溫度次內力主要考慮上下緣溫差的影響。因此，懸臂法施工連續梁橋的恒載內力計算要分兩個思路進行：一是計算各施工過程內力；二是按成橋狀態計算結構自重內力，并與其他各種荷載組合來控制使用階段的配筋量，然后按實際施工過程進行配筋及驗算。 (2) 澆筑邊跨合攏段15號梁段。混凝土強度必須達到或超過設計標號。伸縮縫：在主橋與引橋銜接的過渡墩頂處設SSFB320型伸縮縫各一道，伸縮縫安裝時盡可能請生產廠家現場指導。腹板厚度靠近跨中L/4范圍內為43cm ，墩頂到L/4跨范圍內為55cm。+117m+，主墩均為雙支薄壁墩，主橋全長250米，兩岸各設3－40米先簡支后結構連續部分預應力砼引橋，全橋總長680米。懸臂施工法再我國已有成熟的經驗，懸臂澆筑預應力混凝土梁橋得到飛躍發展，并成為當代橋梁建筑中最基本的橋型之一。豎曲線設計：根據《公路工程技術規范》高速公路豎曲線半徑一般取值為10000m，本方案即取豎曲線半徑為10000m，縱坡采用2%。預應力鋼材及錨具：縱向預應力材料采用符合美國標準ASTM 416－90的270級高強低松弛預應力鋼絞線，面積為140 mm2，Ryb＝1860Mpa(不得大于1950Mpa)彈性模量E yb＝105Mpa， Ryb。（6）收縮徐變。 步驟：(1) 往兩端移動掛籃。彈性模量：Ep＝195000MPa；粗鋼筋采用精扎高強螺紋鋼，直徑32mm；屈服強度，預應力筋管道連續剛構梁縱向采用預埋波紋管成型，豎向預應力鋼束管道均采用鍍鋅金屬波紋管 錨具采用瑞士VSL體系EC6型錨具。 公式為： K=車道數車道折減系數箱梁偏心矩修正系數 K=n?η?ζ?ɡ （）式中： n——車道數； η——車道折減系數； ζ——偏載系數； ɡ——縱向折減系數。4 .多個偶然作用不同時參與組合。為在荷載短期效應組合作用下，構件控制截面邊緣的法向拉應力，為混凝土的有效預壓力，在初步設計時，和可按下列近似公式計算： () ()式中：A、W——構件截面面積和對截面受拉邊緣的彈性抵抗矩，在設計時均可采用混凝土毛截面計算； ——預應力鋼筋重心對混凝土截面重心的偏心矩，值可預先假定。（5） 由混凝土收縮、徐變引起的構件受拉區和受壓區預應力鋼筋的預應力損失，可按下列公式計算： () () () 。換句話說，預應力混凝土梁鋼筋數量估算的基本原則是按結構使用性能要求確定預應力鋼筋數量，極限承載力的不足部分由普通鋼筋來補充。2. 當可變作用的出現對結構或構件產生有利影響時，該作用不應參與組合。本設計為公路雙線梁。 主梁中跨施工分段圖 主梁邊跨施工分段圖第三章 恒載內力計算恒載內力計算采用橋梁博士軟件提供的桿件程序分析的原理，由于不同的施工方法所計算出來的恒載內力會不一樣，所以計算時應該嚴格考慮施工階段的劃分。 步驟：(1) 對稱澆筑1號梁段。（4）中跨合攏。另外在承臺周圍、及墩身底部設置防撞護舷。累年十分鐘平均最大風速：24 m/s ，東南向累年瞬間最大風速：37 m/s ，東北向近十年年平均相對濕度 46%。懸臂澆筑預應力混凝土連續梁橋作為無支架施工有利于通航河流建橋、深山峽谷建橋和城市立交建橋等。水下基巖為中砂、細砂、泥質粉砂巖、含礫粗砂巖。單幅橋橫橋向墩寬和箱梁一致，為8米；順橋向和箱梁0號塊內橫隔板厚度一致，為2米。空掛籃前支點壓力350KN，；后錨點拉力130KN，距前支點距離因各個單位長短不一致。實測撓度值是否與設計值相符。 (2) 澆注中跨合攏段15號梁段。 一期恒載彎矩折線圖 一期恒載剪力折線圖 二期恒載內力計算結果 單元號節點號軸力（KN）剪力(KN)彎矩(KN*m)11+00+032+00+03+0322+00+03+033+00+03+0433+00+03+044+00+03+0444+03+045+02+0455+02+046+02+0466+02+047+02+0477+02+048+02+0388+02+039+03+0399+03+0310+03+021010+03+0211+03+031111+03+0312+03+041212+03+0413+03+041313+03+0414+03+041414+03+0415+03+041515+03+0416+03+041616+03+0417+03+041717+03+0418+03+041818+03+0419+03+041919+02+03+0420+02+03+042020+02+03+0421+02+03+042121+02+03+0522+02+03+042222+02+03+0423+02+03+042323+02+03+0424+02+03+042424+02+03+0425+02+03+042525+02+03+0426+02+03+042626+02+03+0427+02+03+042727+02+03+0428+02+03+042828+02+03+0429+02+03+042929+02+03+0430+02+03+043030+02+03+0431+02+03+033131+02+03+0332+02+03+033232+02+03+0333+02+03+033333+02+03+0334+02+03+043434+02+03+0435+02+03+043535+02+03+0436+02+01+043636+02+01+0437+02+01+04說明：此處先期恒載計算結果只取對稱結構的一半，并且結果為合攏后的結果。其非線性變化為從頂板處為，到距頂板100mm時 變化為，在距頂板為400mm時候變化到0℃，反溫差值則去正溫差的負1/2。本設計作用長期效應組合為： =恒載++沉降荷載+；現將正常使用極限狀態下1/: 正常使用極限狀態效應組合Ⅰ 序號內力性質最大剪力KN最小剪力KN最大彎矩KN*m最小彎矩KN*m1剪力+03+03+03+03彎矩2剪力+03+03+03+03彎矩+03+04+04+033剪力+03+03+03+03彎矩+04+03+04+034剪力+02+03+03+02彎矩+04+04+04+035剪力+03+02+03+02彎矩+04+04+04+036剪力+02+03+03+01彎矩+04+04+04+047剪力+03+02+03+01彎矩+04+04+04+048剪力+03+03+03+03彎矩+03+04+04+039剪力+03+03+02+03彎矩+04+03+04+0310剪力+03+02+02+03彎矩+03+04+04+0411剪力+02+03+02+03彎矩+04+03+04+0412剪力+03+03+03+03彎矩+04+04+04+0413剪力+03+03+03+03彎矩+04+04+04+0414剪力+03+03+03+03彎矩+04+04+04+0415剪力+03+03+03+03彎矩+04+04+04+0416剪力+03+03+03+03彎矩+04+04+04+0417剪力+03+03+03+03彎矩+04+04+04+0418剪力+03+03+03+03彎矩+05+03+03+0519剪力+03+03+03+03彎矩+03+05+03+0520剪力+04+03+03+04彎矩+05+04+04+0521剪力+03+04+03+04彎矩+04+05+04+0522剪力+04+03+03+04彎矩+05+04+04+0523剪力+03+04+03+04彎矩+04+05+04+0524剪力+04+03+03+04彎矩+05+04+04+0525剪力+03+04+03+04彎矩+04+05+04+0526剪力+04+03+03+04彎矩+05+04+04+0527剪力+03+04+03+04彎矩+04+05+04+0528剪力+04+04+04+04彎矩+05+05+05+0529剪力+04+04+04+04彎矩+05+05+05+0530剪力+04+04+04+04彎矩+05+05+05+0531剪力+04+04+04+04彎矩+05+05+05+0532剪力+04+04+04+04彎矩+05+05+05+0533剪力+04+04+04+04彎矩+05+05+05+0534剪力+04+04+04+04彎矩+05+05+05+0535剪力+04+04+04+04彎矩+05+05+05+0536剪力+04+04+04+04彎矩+05+05+05+05說明：此處先期恒載計算結果只取對稱結構的一半，并且結果為合攏后的結果。 預應力損失計算預應力束的張拉控制應力，參照《公路橋涵設計規范》：構件在預加應力時，預應力鋼絞線的錨下控制應力符合σk≤故，σk=*1860=1395Mpa由于施工中預應力索的張拉采用后張法，應計算以下預應力損失：預應力鋼筋與管道壁之間的摩擦 錨具變形、鋼筋回縮和拼裝構件的接縫壓縮 混凝土加熱養護時，預應力鋼筋與臺座之間的溫度差 混凝土的彈性壓縮 預應力鋼筋的應力松弛 混凝土的收縮和徐變 此外，尚應考慮預應力鋼筋與錨圈口之間的摩擦、臺座的彈性變形等因素引起的其他預應力損失。鋼束具體布置見鋼束布置圖。: 基本組合效應