長江公路大橋引橋a6聯單箱雙室截面混凝土梁橋設計畢業論文(專業版)

　　

【正文】 當lf/l163。表72截面位置高(m)上緣鋼筋束數ays(m)下緣緣鋼筋束數ayx(m)ysn(m)yxn(m)An(m2)In(m4)邊錨固512L1/4523L1/2311233L1/4144L1350L2/4207L2/235193L2/4117L2350L3/4149L3/235223L3/4117L3350第八章 預應力損失及有效預應力計算 控制應力及有關參數計算σcon=1860=1395(MPa)管道偏差系數：k＝；摩擦系數：μ＝；，梁底任一截面的斜率為y39。下彎下彎半徑26米。 鋼束布置無論是預應力鋼筋還是普通鋼筋，只有布置在翼緣有效寬度范圍內，才能更好的發揮作用。表45 支座隔墩沉降內力表單元荷載位置軸向（KN）剪力Z（kN）彎矩Y（）1支座沉降I[1]01支座沉降 1/41支座沉降 1/21支座沉降 3/41支座沉降J[2]7支座沉降I[7]7支座沉降 1/47支座沉降 1/27支座沉降 3/47支座沉降J[8]10支座沉降I[10]10支座沉降 1/410支座沉降 1/210支座沉降 3/410支座沉降J[11]14支座沉降I[14]14支座沉降 1/414支座沉降 1/214支座沉降 3/414支座沉降J[15]20支座沉降I[20]20支座沉降 1/420支座沉降 1/220支座沉降 3/420支座沉降J[21]27支座沉降I[27]27支座沉降 1/427支座沉降 1/227支座沉降 3/427支座沉降J[28]31支座沉降I[31]31支座沉降 1/431支座沉降 1/231支座沉降 3/431支座沉降J[32]36支座沉降I[36]36支座沉降 1/436支座沉降 1/236支座沉降 3/436支座沉降J[37]42支座沉降I[42]42支座沉降 1/442支座沉降 1/242支座沉降 3/41321642支座沉降J[43]50支座沉降I[50]50支座沉降 1/450支座沉降 1/250支座沉降 3/450支座沉降J[51]54支座沉降I[54]54支座沉降 1/454支座沉降 1/254支座沉降 3/454支座沉降J[55]59支座沉降I[59]59支座沉降 1/459支座沉降 1/259支座沉降 3/459支座沉降J[60]66支座沉降I[66]66支座沉降 1/466支座沉降 1/266支座沉降 3/466支座沉降J[67]67支座沉降I[67]67支座沉降 1/467支座沉降 1/267支座沉降 3/467支座沉降J[68]68支座沉降I[68]68支座沉降 1/468支座沉降 1/268支座沉降 3/468支座沉降J[69]69支座沉降I[69]69支座沉降 1/469支座沉降 1/269支座沉降 3/469支座沉降J[70]70支座沉降I[70]70支座沉降 1/470支座沉降 1/270支座沉降 3/470支座沉降J[71]71支座沉降I[71]71支座沉降 1/471支座沉降 1/271支座沉降 3/471支座沉降J[72]72支座沉降I[72]72支座沉降 1/472支座沉降 1/272支座沉降 3/472支座沉降J[73]73支座沉降I[73]73支座沉降 1/473支座沉降 1/273支座沉降 3/473支座沉降J[74]74支座沉降I[74]74支座沉降 1/474支座沉降 1/274支座沉降 3/474支座沉降J[75]75支座沉降I[75]75支座沉降 1/475支座沉降 1/275支座沉降 3/475支座沉降J[76]76支座沉降I[76]76支座沉降 1/476支座沉降 1/276支座沉降 3/476支座沉降J[77]77支座沉降I[77]77支座沉降 1/477支座沉降 1/277支座沉降 3/477支座沉降J[78]79支座沉降I[78]79支座沉降 1/479支座沉降 1/279支座沉降 3/479支座沉降J[79]080支座沉降I[63]32580支座沉降 1/432580支座沉降 1/23251198880支座沉降 3/432580支座沉降J[64]325注：前三跨只輸出支點、跨中、四分之一截面的支座沉降內力第五章 內力組合及內力包絡圖 短期荷載組合根據參考文獻[3]，短期效應組合采用作用效應標準值，不乘分項系數，其中活載不計沖擊。如圖31L1 （70m跨）支點處Fz影響線3L1/4 彎矩影響線L1 彎矩影響線L2/2（75m跨）彎矩影響線L2 彎矩影響線L3/2 彎矩影響線L3 彎矩影響線L6/2彎矩影響線圖31 部分截面彎矩影響線 內力計算根據上面求得的彎矩影響線，在影響線為正值處滿布均布荷載，在正的最大值處加載集中荷載，計算出該截面的彎矩及為最大彎矩，反之即可得到最小彎矩，本聯設計通過邁達斯軟件完成內力的計算。 二期恒載計算 二期恒載集度q的計算二期恒載主要是橋面鋪裝、中央分隔帶和防撞護欄,如圖23。懸臂板從內側根部向外側端部漸變，根部為80cm厚，端部30cm厚，這種截面變化形式基本符合內力分布形式，充分有效的利用了材料。 橋梁跨徑選擇與設計長江公路大橋引橋A6聯的實際橋長為715m，A6聯的起訖樁號為：k18+~k18+。根據設計任務書中的要求，本聯設計要求采用變截面連續箱梁結構形式。 順橋向設計 縱坡設計為了滿足橋梁縱向排水的需要，根據設計任務書要求，本設計橋梁縱坡取為3%。圖23 鋪裝、中央分隔帶以及護欄構造（單位：cm）橋面鋪裝：q1=1825+23=(kN/m)分隔帶及護欄通過CAD計算面積求得：q2=25=(kN/m)q=q1+q2=(kN/m)考慮到防水層及其它附屬設施最后取二期恒載極度q=85kN/m在邁達斯建模中，二期橫載作為均布荷載施加在結構上。表31 控制截面最大最小彎矩及對應剪力截面0L/4L/23L/4L第一跨Mmax（）0對應V（kN）Mmin（）0對應V（kN）第二跨Mmax（）對應V（kN）Mmin（）對應V（kN）第三跨Mmax（）對應V（kN）Mmin（）對應V（kN） 最大、最小剪力及其對應彎矩 剪力影響線，利用邁達斯設計軟件計算各截面的剪力影響線，截面較多，下面只列出典型的截面，如圖32。公式如下 (51)式中 SGk—恒載標準值；SQ1k—活載標準值；SQ2k—溫度次內力標準值；SQ3k—支座沉降次內力標準值。下面參照參考文獻[2]，計算本連續梁橋的有效翼緣寬度。為了減少摩擦損失，本設計中所有的預應力鋼束均采用兩端張拉施工；立面及平面布筋情況見圖63。則梁底任意截面的傾斜角為：θ2=arctany39。1時，預應力鋼筋張拉端x9處考慮反摩擦后的預應力損失，可按下列公式計算： (87)式中為當lf/l時，在l范圍內預應力鋼筋考慮反摩擦后在張拉端錨下的預應力損失值。圖81考慮反摩擦后鋼筋預應力損失計算簡圖當x/lf1,表示x處預應力鋼筋不受反摩擦得影響。利用上面的公式編制Excel表格計算如表72。下彎，同時考慮錨固與腹板側面的齒板外，；176。m）34814111141225504993111168986527238909206165477395Iyy（m4）Czp（m）Czm（m）W（m3）A（m2）ep（m）Npmax（kN）11810743542109744706157200309311739880574161956理論根數1044應配根數762281713043672001135201045注：上表中負值表示的是在頂板配筋，正值為底板配筋。本聯設計利用邁達斯軟件計算支座沉降次內力，按照設計書要求在邁達斯中為模型隔墩定義1cm的不均勻沉降。 最大最小彎矩及對應的剪力計算 彎矩影響線本設計采用邁達斯橋梁設計軟件計算影響線，由于本聯橋跨較多，計算截面較多，下面給出部分典型影響線圖示。將所得的橫隔板自重值作為集中荷載在邁達斯橋梁建模中予以加載。（本橋梁結構主要由70m、75m和85m跨度組成，所以計算時按五跨結構計算，具體計算只要考慮三種跨度）圖15 70m跨底板（腹板）變化（單位：cm）圖16 75m跨底板（腹板）變化（單位：cm）圖17 85m跨底板（腹板）變化（單位：cm）為減小應力集中腹板和底板相接處設置50cm50cm的梗腋，腹板和頂板相接的內部設置50cm100cm的梗腋。本次設計在參考上述初步設計的基礎上，對長江公路大橋引橋A6聯進行結構的方案調整設計和施工圖設計，要求進一步考慮優化結構布置和截面尺寸，合理考慮結構配筋。布置時，通過與實際情況的比對以及計算調整，最終確定本聯的跨徑布置如下：70m+75