長江公路大橋引橋a6聯單箱雙室截面混凝土梁橋設計畢業論文(留存版)

　　

【正文】 m+85m5+75m +70m=715m設計標準跨徑布置圖（相鄰墩身軸線距離）如下圖11所示：圖11 設計標準跨徑布置（單位：m）由上圖可知A6聯為九跨連續梁，其中第三跨到第七跨跨度等同，可以認為該連續梁近似等同五跨連續梁由參考文獻[1]第二章第一節(P69)可知，跨連續梁合理的跨徑布置應該對稱布置。但由于縱坡坡度很小，對橋梁跨徑和梁高基本沒有影響，故在具體計算中，計算模型按平坡設計。 總恒載效應 總恒載效應計算利用邁達斯軟件建模，在模型上布置所有的橫載，可得總的恒載效應，內力圖如下圖圖24 總橫載彎矩圖圖25 總橫載剪力圖表23 總橫載內力匯總表截面0L/4L/23L/4LL1跨彎矩（）0+05+05+03+05剪力（kN）+04+03+03+04+04L2跨彎矩（）+05+04+04+04+05剪力（kN）+04+04+02+03+04L3跨彎矩（）+05+04+05+04+05剪力（kN）+04+04+03+04+04參見參考文獻[2]，考慮到支座對根部負彎矩的影響，對中間支座負彎矩進行折減，折減圖示如圖26。L1 左邊支點Fz影響線L1/2 剪力影響線L1右邊支點剪力影響線L2/2 剪力影響線L2 右支點剪力影響線L3 左邊支點剪力影響線L3/2 剪力影響線L3 右邊支點剪力影響線L6左邊支點剪力影響線圖32 計算截面部分影響線 內力計算根據上面求得的剪力影響線，在影響線正值處滿布均布荷載，在正影響線最大值處布置集中力，計算出該截面的最大剪力，反之即可得到最小剪力。組合結果見表51～表52表51 彎矩短期組合截面0L/8L/43L/8L/2第一跨Mmax（）0Mmin（）0第二跨Mmax（）Mmin（）第三跨Mmax（）Mmin（）截面5L/83L/47L/8L第一跨Mmax（）Mmin（）第二跨Mmax（）Mmin（）第三跨Mmax（）Mmin（）表52 剪力短期組合截面0L/8L/43L/8L/2第一跨Vmax（kN）Vmin（kN）第二跨Vmax（kN）Vmin（kN）第三跨Vmax（kN）Vmin（kN）截面5L/83L/47L/8L第一跨Vmax（kN）Vmin（kN）第二跨Vmax（kN）Vmin（kN）第三跨Vmax（kN）Vmin（kN） 長期組合參見參考文獻[3]，長期組合的計算公式如下 (52)式中 SGk—恒載標準值；SQ1k—活載標準值；SQ2k—溫度次內力標準值；SQ3k—支座沉降次內力標準值。本設計中箱梁截面為單箱雙室，翼緣類型如圖61。因為橋跨對稱,所以只畫出三跨的圖。 (81)各截面θ2計算結果見表81表81各界面θ2的計算第一跨截面邊支座L1/4L1/23L1/4L1斜率000角度(rad)000第二跨截面邊支座L2/4L2/23L2/4L2斜率000角度(rad)000第三跨截面邊支座L3/4L3/23L3/4L3斜率000角度(rad)000將鋼束分為16類，正彎矩底板束分別為b、d、f類，正彎矩肋束分別為BDDDFF2類；負彎矩板束分別為a、c類，負彎矩肋束分別為AACC2類；另外還有通長束為T類。計算表格及結果如表83。l時在lf影響范圍內，預應力鋼筋考慮反摩擦后在張拉端錨下的預應力損失。則： (77)換算截面慣性矩的計算利用平行移軸公式： (78)式中：In—換算截面慣性矩；ajn—凈截面形心軸與換算截面形心軸的間距；Is—預應力鋼筋換算面積對換算截面形心軸的慣性矩，利用平行移軸公式計算。下彎，下彎半徑8米；負彎矩肋束以13176。m）40741420919976129351232060647024165288348141Iyy（m4）Czp（m）Czm（m）W（m3）A（m2）ep（m）Npmax（kN）13821579697336131718697232076362969118107理論根數891應配根數8915142172211163134406762第三跨Msmax（kN 計算原理由于本聯橋垮較多，進行支座沉降組合計算較繁，故采用先單墩沉降，然后按最大值組合的方法計算，原理是小位移和疊加原理，即每個支座分別下沉1cm，然后把每次下沉影響的同一截面位置的內力進行迭加，正值加在一塊得最大值，負值加在一起得最小值。本聯采用邁達斯軟件程序對結構模型進行加載。m2；剛度計算公式為EI，104MPa支座處橫隔板在上面求梁體荷載極度時已經考慮在內了，現在只要計算每跨L/L/3L/4處的橫隔板，計算中當作集中力加在梁上，計算結果如下表：表22 橫隔板自重計算截面L/4L/23L/4L1跨面積（m2）厚度（m）自重（kN）L2跨面積（m2）厚度（m）自重（kN）L3跨面積（m2）厚度（m）自重（kN）由于橫隔板形狀復雜，手算較繁，采用CAD畫圖做面域，查得上表中的面積值。具體截面尺寸如下：圖13 箱形支點截面（單位：cm）圖14 箱形跨中截面（單位：cm）支點截面處的腹板和底板為了滿足承壓和構造需要分別加厚，中間厚度線形變化，具體變化形式如下圖。跨長江公路大橋引橋A6聯—2的跨徑為70～90m，根據所做方案進行設計。:1。 梁高設計由于本橋各跨跨度差異性不大，所以采用統一的支點截面與跨中截面梁高，根據參考文獻[1]第二章第一節(P69)，支點處梁高為1/16～1/20Lm，跨中截面處梁高為1/30～1/50Lm，根據橫橋向設計所得，支點截面高度Hs=，跨中截面高度Hc=。圖26 中間支座負彎矩折減計算公式為：Me=MM39。本聯使用邁達斯軟件進行計算，計算如下表。組合結果見表53和表54。圖61翼緣有效寬度根據參考文獻[2]，邊跨與中跨分開計算，下面以第一跨邊支點為例計算，計算及圖示如下：bm1=b1==bm2=bm3=bm4=bm5=b21=圖62 L1邊支點有效寬度計算結果見表63。L1 頂板鋼束布置L2 頂板鋼束布置L3 頂板鋼束布置L1 底板鋼束布置L2 底板鋼束布置L3 底板鋼束布置L1 腹板鋼束布置L2 腹板鋼束布置L3 腹板鋼束布置圖63 平面及立面筋布置第七章 凈截面及換算截面幾何特性計算 概述按第六章布置預應力鋼筋后就可以進行凈截面和換算截面幾何特性的計算。因為橋跨對稱,所以只計算3跨的損南京工業大學本科生畢業設計（論文）失,以下各種損失亦如此。表83 錨具回縮損失匯總表a類鋼筋（頂板筋）截面鋼束L11/2L13/4L1L21/4a1a2a3a4a5a6a7a8a9a10a11a12b類鋼筋（頂板筋）截面鋼束L23/4L2L31/4b1b2b3b4b5b6b7b8b9b10b11b12c類鋼筋（頂板筋）截面鋼束L33/4L37/8L3c1c2c3c4c5c6c7c8c9c10c11c12d類鋼筋（底板筋）截面鋼束L10L11/4L11/2L13/4d1d2d3d4d5d6d7d8d9d10e類鋼筋（底板筋）截面鋼束L21/4L21/2L23/4e1e2e3e4e5f類鋼筋(底板筋)截面鋼束L31/4L31/2L33/4f1f2f3f4f5f6f7f8A類鋼筋（上肋筋）C類鋼筋（上肋筋）截面鋼束L11截面鋼束L21A11C11A12C12A13C13A21C21A22C22A23C23B類鋼筋（下肋筋）D類鋼筋（下肋筋）F類鋼筋（下肋筋）截面鋼束L11/4截面鋼束L21/2截面鋼束L31/2B11D110F110B12D120F120B13D130F130D210F210D220F220D230F230D310D320D330T類鋼筋（通長筋）截面L10L1/4L1/23L1/4L1損失截面L2/4L2/23L2/4L2損失0000截面L3/4L3/23L3/4L3損失0000后張法中預應力鋼筋一般不能一次張拉完成，要分批張拉，由于砼的壓縮變形，而使得前一次張拉的預應力鋼筋中的應力變小。l時，預應力鋼筋距張拉端x處考慮反摩擦后的預應力損失，可按下列公式計算： (85) (86)式中為當lf163。 換算形心距上下邊緣的距離ysn和yxn： (76)式中：Sj—凈截面對底邊的靜矩；Ss—預應力筋面積對底邊的靜矩。上彎，并錨固與底板的齒板上，彎起半徑為6m；負彎矩板束均以10176。m）01063131670971794111499807939532935198562407414Iyy（m4）Czp（m）Czm（m）W（m3）A（m2）ep（m）Npmax（kN）039145710188445073387373721454275528138215理論根數0891應配根數0253