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花園煤礦主副井可縮裝置方案初步設計-文庫吧

2026-04-15 18:25 本頁面

【正文】 0濟寧三號礦副井85東榮一礦風井11蘆嶺主井36龍東東風井61泗河主井86東榮二礦主井12蘆嶺副井37孔莊主井62泗河副井87東榮二礦副井13桃園主井38孔莊副井63橫河主井88東榮二礦風井14桃園副井39孔莊南風井64橫河副井89東榮三礦主井15桃園風井40姚橋主井65太平副井濟寧90東榮三礦副井16任樓主井41姚橋副井66太平主井濟寧91東榮三礦風井17任樓副井42徐莊主井67鹿洼主井92小茅山銅礦主井18任樓風井43徐莊副井68鹿洼副井93小茅山銅礦風井19前嶺北風井44徐莊風井69楊莊主井濟寧9420前嶺中風井45付村主井70楊莊副井濟寧9521祁南副井46鮑店主井71楊莊風井濟寧9622張雙樓主井47鮑店副井72田莊主井9723張雙樓副井48鮑店北風井73田莊副井9824張雙樓南風井49鮑店南風井74金橋副井9925三河尖主井50興隆莊主井75葛店主井1002 井壁破裂機理通過大型模擬試驗，中國礦業大學和大屯煤電公司于1989年首次證實了特殊地層含水層疏排水時井壁豎直附加力的存在，提出了井壁破裂機理：表土含水層疏水，造成水位下降，含水層的有效應力增大，產生固結壓縮，引起上覆土體下沉。土體在沉降過程中施加于井壁外表面一個以往從未認識到的豎直附加力。豎直附加力增長到一定值時，混凝土井壁不能承受巨大的豎直應力而破壞。豎直附加力是導致井壁破裂的主要因素。傳統的表土層井壁結構與設計視井壁受力為靜態、平面問題。在設計井壁時，認為井壁自重的3/4由地層圍抱力所抵消。但當表土含水層失水時,地層不但不能承擔一部分井壁自重,反而對井壁作用有向下的、隨時間增長的豎直附加力。這說明此種情況下井壁受力問題是一個動態、空間問題，而不是靜態、平面問題。這一觀念是對井壁受力工況認識上的一次飛躍。在此認識的基礎上，提出了新的井壁設計原則和方法，開發出了新的井壁結構型式以及井壁破裂災害的防、治技術。3 預防新建井發生井壁破裂災害技術根據井壁破裂機理，豎直附加力主要與以下兩組參數有關：1) 井壁結構及其幾何、物理、力學參數；2) 地層的幾何、物理、力學參數。相應地，應建立新的井壁設計原則，在此基礎上開發預防井壁破裂的技術。在新的井壁設計中，應該充分認識井壁——地層的相互作用；充分考慮特殊地層對井壁所造成的豎直附加荷載；考慮全部井壁自重、井筒裝備重量和井塔重量?？紤]溫度變化可能造成的附加荷載，按空間問題理論進行設計計算，用第四強度理論進行強度驗算。增大井壁厚度，提高井壁材料強度，承受附加力從理論上講，采用這種“硬抗”的辦法預防新建井井壁破裂是可能的，但是由于工況條件限制，要在凍結井筒施工中采用C70以上的混凝土材料是很困難的。在表土層厚達250m的雙層井壁設計中，若考慮附加力、井壁自重和井塔重量，即使采用如此高標號的混凝土材料，甚至更大。顯然，當表土層較厚時，僅靠加大井壁厚度、采用超高強混凝土材料在技術上、經濟上都是不盡合理的。因此，此種方案只宜在表土較淺時采用。采用新型井壁結構，適應附加力圖滑動可縮井壁結構示意1外壁 2泡沫塑料夾層 3瀝青滑動層 4可壓縮層5內壁 6表土層 7基巖 8井筒中心線基于多年來對深厚表土層中井壁受力、井壁結構與設計的研究，中國礦業大學開發出了適用于凍結井筒的“滑動可縮井壁”（1991年）和“雙層整體可縮井壁”（1996）結構形式，以及適用于鉆井井筒的“單層整體可縮井壁”（1993）結構形式。滑動可縮井壁。根據工程地質、水文地質條件，在外壁中設一層或多層可壓縮層，以

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