某發電廠600mw機組八級熱力系統和制粉系統設計畢業論文-文庫吧

【正文】 水溫度：=+δ=+= （3—12）式中δ——加熱器下端差，δ=——進水溫度，其值從高壓加熱器H2的上端差δt計算得到。已知加熱器水側壓力=，由=，查得H1出水比焓=由=，=，查得H1進水比焓= kJ/Kg由=，=，查得H1疏水比焓= kJ/Kg。至此，高壓加熱器H1的進、出口汽水參數已全部算出。加熱器壓力：=（1Δ）=（）= （3—13）式中——第二抽汽口壓力；Δ——抽汽管道相對壓損；由=，查水蒸所性質表得加熱器飽和溫度=H2出水溫度：=δt== （3—14）式中δt——加熱器上端差。H2疏水溫度：=+δ=+= （3—15）式中δ——加熱器下端差，δ=——進水溫度，其值從高壓加熱器H3的上端差δt計算得到。已知加熱器水側壓力=，由=，查得H2出水比焓=由=，=，查得H2進水比焓= kJ/Kg由=，=，查得H2疏水比焓= kJ/Kg。至此，高壓加熱器H2的進、出口汽水參數已全部算出。加熱器壓力：=（1Δ）=（）= （3—16）式中——第三抽汽口壓力；Δ——抽汽管道相對壓損；由=，查水蒸所性質表得加熱器飽和溫度=H3出水溫度：=δt== （3—17）式中δt——加熱器上端差。H3疏水溫度：=+δ=+= （3—18）式中δ——加熱器下端差，δ=——進水溫度，其值從除氧器H4的上端差δt計算得到。已知加熱器水側壓力=，由=，查得H3出水比焓=由=，=，查得H3進水比焓=由=，=，查得H3疏水比焓=。至此，高壓加熱器H3的進、出口汽水參數已全部算出。加熱器壓力：=（1Δ）=（）= （3—19）式中——第四抽汽口壓力；Δ——抽汽管道相對壓損；由=，查水蒸所性質表得加熱器飽和溫度=H4出水溫度：=δt== （3—20）式中δt——加熱器上端差。已知加熱器水側壓力=，由=，查得H4出水比焓=至此，除氧器H4的進、出口汽水參數已全部算出。加熱器壓力：=（1Δ）=（）= （3—21）式中——第五抽汽口壓力；Δ——抽汽管道相對壓損；由=，查水蒸所性質表得加熱器飽和溫度=H5出水溫度：=δt== （3—22）式中δt——加熱器上端差。H5疏水溫度：=+δ=+= （3—23）式中δ——加熱器下端差，δ=——進水溫度，其值從低壓加熱器H6的上端差δt計算得到。已知加熱器水側壓力=，由=，查得H5出水比焓=由=，=，查得H5進水比焓=由=，=，查得H5疏水比焓=。至此，低壓加熱器H5的進、出口汽水參數已全部算出。加熱器壓力：=（1Δ）=（）= （3—24）式中——第六抽汽口壓力；Δ——抽汽管道相對壓損；由=，查水蒸所性質表得加熱器飽和溫度=H6出水溫度：=δt== （3—25）式中δt——加熱器上端差。H6疏水溫度：=+δ=+= （3—26）式中δ——加熱器下端差，δ=——進水溫度，其值從低壓加熱器H7的上端差δt計算得到。已知加熱器水側壓力=，由=，查得H6出水比焓=由=，=，查得H6進水比焓= kJ/Kg由=，=，查得H6疏水比焓=。至此，低壓加熱器H6的進、出口汽水參數已全部算出。加熱器壓力：=（1Δ）=（）= （3—27）式中——第七抽汽口壓力；Δ——抽汽管道相對壓損；由=，查水蒸所性質表得加熱器飽和溫度=H7出水溫度：=δt== （3—28）式中δt——加熱器上端差。H7疏水溫度：=+δ=+= （3—29）式中δ——加熱器下端差，δ=——進水溫度，其值從低壓加熱器H8的上端差δt計算得到。已知加熱器水側壓力=，由=，查得H7出水比焓=由=，=，查得H7進水比焓=由=，=，查得H7疏水比焓=。至此，低壓加熱器H7的進、出口汽水參數已全部算出。加熱器壓力：=（1Δ）=（）= （3—30）式中——第八抽汽口壓力；Δ——抽汽管道相對壓損；由=，查水蒸所性質表得加熱器飽和溫度=H8出水溫度：=δt== （3—31）式中δt——加熱器上端差。H8疏水溫度：=+δ=+= （3—32）式中δ——加熱器下端差，δ=——進水溫度，其值從軸封加熱器的上端差δt計算得到。已知加熱器水側壓力=，由=，查得H8出水比焓=由=，=，查得H8進水比焓= kJ/Kg由=，=，查得H8疏水比焓=。至此，低壓加熱器H8的進、出口汽水參數已全部算出。表3—3 回熱加熱系統汽水參數計算汽側項目H1H2H3H4H5H6H7H8SG抽汽壓力抽汽管道壓損Δ333555555抽汽焓加熱側壓力3．541汽側飽和溫度水側水側壓力加熱側上端差δt00—出水溫度出水比焓12051054進水溫度進水比焓1054757．8127．5加熱器下端差δt1疏水溫度疏水比焓1079415 高壓加熱器組抽汽系數計算 由高壓加熱器H1熱平衡計算高壓加熱器H1的抽汽系數 ：== （3—33）高壓加熱器H1的疏水系數 ：==、高壓加熱器H2的抽汽系數 ： ==（3—34）高壓加熱器H2的疏水系數 ：=+=+= （3—35）再熱器流量系數=1= = （3—36）本級計算時，高壓加熱器H3的進水比焓為未知，故先計算給水泵的介質比焓升。如圖3—3所示，泵入口靜壓：=+= +975= （3—37）式中 ——除氧器壓力，MPa；——除氧器至給水泵水的平均密度， 。給水泵內介質平均壓力=（+）=（+）= MPa （3—38）給水泵內介質平均比焓：取==根據= MPa和=： 給水泵焓升示意圖給水泵內介質平均比容= 給水泵介質焓升== == （3—39）給水泵出口焓：=+=+= （3—40）高壓加熱器H3的抽汽系數：= = （3—41）高壓加熱器H3的疏水系數 ：=+=+= （3—42）除氧器出水流量：=+=+=（3—43）除氧器物質平衡和熱平衡見圖3—4。由于除氧器為匯集式加熱器，進水流量為未知。但利用簡捷算法可避開求取 =[()/()()()()]/()= (3—44)低壓加熱器H5的出水系數：= = = （3—45） 低壓加熱器H5的抽汽系數：= （3—46）低壓加熱器H5的疏水系數：==低壓加熱器H6的抽汽系數： = = （3—47）低壓加熱器H6的疏水系數：=+=+= （3—48）由于低壓加熱器H8的疏水采用疏水泵打回本級的主凝結水出口的形式，低壓加熱器H7的進水比焓未知，故先預選=，最后校核。則低壓加熱器H7的抽汽系數：== （3—49）低壓加熱器H7的疏水系數：=+=+= （3—50）由于低加H8的進水焓、疏水焓為未知，故先計算軸封加熱器SG。由SG的熱平衡，得軸封加熱器出水焓：===（3—51）由=，=，查得軸封加熱器出水溫度=。低壓加熱器H8疏水溫度：=+ =+= （3—52）由=, ==低壓加熱器H8的抽汽系數： = = （3—53）低壓加熱器H8的疏水系數：=+=+= （3—54）小汽機抽汽系數== （3—55）由凝汽器的質量平衡計算 = = （3—56）（由于均壓箱的來汽量小就沒有參與計算）由汽輪機汽側平衡校驗H4抽汽口抽汽系數和=+++=+++= （3—57）各加熱器抽汽系數和=+++++++ =+++++++= （3—58）軸封漏汽系數和=++++++++++=++++++++++ = （3—59）凝汽系數：=1——=1——=該值與由凝汽器質量平衡計算得到的相等，凝汽系數計算正確。凝汽流做功=（）（+） =（+）（+）（）= （3—60）式中 ——再熱汽吸熱，=== kJ/Kg（3—61）抽汽流做功1KgH1抽汽做功=== kJ/Kg （3—62）1KgH2抽汽做功=== kJ/Kg （3—63）1KgH3抽汽做功=+=+= kJ/Kg （3—64）1KgH4抽汽做功=+=+= kJ/Kg （3—65）1KgH5抽汽做功=+=+= kJ/Kg （3—66）1KgH6抽汽做功=+=+=（3—67）1KgH7抽汽做功=+=+= kJ/Kg （3—68）1KgH8抽汽做功=+=+=（3—69）表3—4 做功量和抽汽量計算結果H1H2H3H4H5H6H7H81Kg抽汽做功各級抽汽系數 各級抽汽量13915614683064572192004103531各級抽汽內功抽汽流總內功：=+++++++ =+++++++ =（3—70）附加功量附加功量是指各小汽流量做功之和：=+（++）+= （+）+（++）（）+（++）（）+（+）（+） =（3—71）汽輪機內功=++=++= kJ/Kg （3—72）、熱經濟指標、汽水流量計算汽輪機比熱耗：=+=+=（3—73）汽輪機絕對內效率：==（3—74）汽輪機絕對電效率：=== （3—75）汽輪機熱耗率：=3600/=3600/=(kWh) （3—76）汽輪機汽耗率：=/=(kWh) （3—77）