300mw機組八級熱力系統和燃燒系統設計說明書畢業設計-wenkub

　

【正文】 的準確性 81211 ( + + )c j sg sg? ? ? ?? ? =1(++++++3213+++)= 校核成功。 39。 39。39。39。66( h ) / ( )c w w dh h hhh? ? ?? ? 0 . 7 5 8 3 7 3 2 ( 4 3 5 . 7 3 6 3 . 1 ) /0 . 9 8 0 . 0 4 1 1 9 8 ( 5 7 2 . 5 4 4 3 . 8 )2 7 6 3 . 5 4 4 3 . 8??? ? （ 7） 7 號低壓加熱器（ H7） 39。 39。44 + 0 .0 2 9 6 9 6 8 + 0 .0 3 8 = 0 .0 6 7 6 9 6 8pu? ? ??? （ 5） 5 號低壓加熱器（ H5） 直接由 H5 的熱平衡式可得 5? 39。為避免在最終的熱平衡式中出現2 各未知數，可先不考慮加熱器的效率 h? ，寫出除氧器的熱平衡式： ∑吸熱量 =∑放熱量，即將 4c? 的關系代入，整理成以進水焓 5wh 為基準，并考慮 h? 的熱平衡式：吸熱量 / h? =∑放熱量，可得 39。設除氧器的水位高度為 20m，則給水泵的進口壓力為 inp = = 2 0 0 .0 0 9 8 + 0 .8 0 3 0 .9 4 0 .9 8 5 0 8 inp ? ? ? MPa，取給水的平均比容為av? = 3m /kg、給水泵效率 pu? =，則 內蒙古科技大學畢業設計 15 3pu1 0 ( )pu av out inw pph ? ??? = 31 0 0 .0 0 1 1 ( 2 0 .8 1 0 .9 8 5 0 8 )0 .8 3?=（ kJ/kg） 由 H3 的熱平衡式得 3 3 3 2 2 3 h 3 4[ ( ) + ( ) ] [ ( + )d d d puw d w w w w wh h h h h h h? ? ? ?? 3? = 3 4 h 2 2 333[ ( + ) ] / ( )p u d dw w w d w wdwh h h h hhh ??? = )()]([ ? ????? = H3 的疏水系數 3 2 3+ 0 .1 5 7 4 0 .0 4 1 5 3 0 .1 9 8 9 3dd? ? ?? ? ? ? （ 2）除氧器 HD 第 4 段抽汽 4? 由除氧器加熱蒸汽 39。也可以根據 p、 t、查水蒸汽表得出上述焓0h =, inrhh =, outrhh =, rhq ==519kJ/kg 根據水蒸氣表查得各加熱器出口水焓 wjh 及有關疏水焓 39。高壓缸內有一級沖動級（調節級）和 12 級反動式壓力級，中壓缸內有 9 列反動式壓力級，低壓缸內分流布置著 14 列反動式壓力級 .全機共有 29 個熱力級， 36 個結構級。 抽汽及軸封參數見表 pup =,凝結水泵出口壓力為、發電機效率分別取為 m? =、 g? =。 ? 0p =, ? 0t =℃ 。從不同的級間抽出兩種不同壓力的蒸汽，分別供給不同的用戶或生產過程的汽輪機稱為雙抽式（二次抽汽式）汽輪 機。實際上為了提高汽輪機的熱效率，減少汽輪機排汽缸的直徑尺寸，將做過功的蒸汽從汽輪機內抽出來，送入回熱加熱器，用以加熱鍋爐給水，這種不調整抽汽式汽輪機，也統稱為凝汽式汽輪機。蒸汽在汽輪機級中以不同方式進行能量轉換，便形成不同的工作原理的汽輪機。 內蒙古科技大學畢業設計 9 表 1025t/h 控制循環鍋爐的主要設計參數 名 稱 單位 鍋爐最大連續出 力 鍋爐額定出力 （ 100%） 過熱蒸汽 蒸汽流量 t/h 1025 出口蒸汽壓力 MPa 出口蒸汽溫度 ℃ 541 541 再熱蒸汽 蒸汽流量 t/h 830 762 蒸汽壓力 出口 /進口 Mpa 蒸汽溫度 出口 /進口 ℃ 541/323 541/319 給水溫度 ℃ 282 汽輪機型號確定 汽輪機原理 汽輪機是以蒸汽為工質的將熱能轉變為機械能的旋轉式原動機。 電廠鍋爐的安全經濟指標 =兩次檢修之間運行小時數 =?事 故 停 用 小 時 數總 運 行 小 時 數 事 故 停 運 小 時 數100% = 運 行 總 小 時 數 + 備 用 總 小 時 數統 計 期 間 總 小 時 數100% ：鍋爐每小時的有效利用熱量（即水和蒸汽所吸收的熱量）占輸入鍋爐全部熱量的百分數，常用符號 η表示，即 η=鍋 爐 有 效 利 用 熱 量輸 入 鍋 爐 總 熱 量100% 事故率和可用率按一適當的周期來計算。 電廠鍋爐存在這樣幾個明顯特點：電廠鍋爐一般都是在蒸發量在 400t/h 以上、超高壓以上壓力的鍋爐，且大都進行中間再熱，即鍋爐容量大、蒸汽參數高。 蒸汽參數：鍋爐的蒸汽參數是指鍋爐出口處的蒸汽溫度和蒸汽壓力。主要是鍋爐容量和蒸汽參數。從高壓缸的排汽管路抽出一股氣流 J，不經再熱器而直接進中壓缸，用于冷卻中壓缸轉子葉根。 熱力系統的汽水損失計有： 全廠汽水損失 10354kg/h 鍋爐排污損失 1035kg/h (因排污率較小，未設計排污利用系統 ) 。凝結水精處理裝置采用低壓系統，凝結水經凝結水泵 CP、除鹽設備 DE 和凝升泵 BP，流經軸封加熱器 SG、 4 個低壓加熱器進入除氧器。除氧器為滑壓運行，滑壓范圍是 ～ 。高中壓缸為雙層合缸反流結構，即由高中壓外缸、高壓內缸和中壓內缸組成。然后由汽動給水泵升壓，經三級高壓加熱器加熱，最終給水溫度達到℃ ，進入鍋爐。 以充分利用本級疏水熱量來加熱本級主凝結水。 根據汽輪機制造廠推薦的機組的原則性熱力系統，考慮與鍋爐和全廠其它系統的配置要求，設計擬定了全廠的原則性熱力系統。擬定合理的原則性熱力系統，是電廠設計和電廠節能工作的重要環節。 原則性熱力系統主要由下列各局部熱力系統組成 : 鍋爐、汽輪機、主蒸汽及再熱內蒙古科技大學畢業設計 5 蒸汽管道和凝 汽設備的鏈接系統，給水回熱系統，除氧器系統，補充水系統，輔助設備系統及 “廢熱 ”回收系統。本文以 300MW鍋爐機組的熱力系統和燃燒系統設計計算為例，簡述了大型電站煤粉鍋爐設計的步驟和方法，并對計算結果進行分析，指出設計過程中的問題和不足，以及對發展計算機技術在鍋爐設計中應用的期望。 64 文獻 57 燃燒產物和鍋爐熱平衡計算 56 鍋爐的設計計算 55 鍋爐熱力計算方法 52 計算方法及主要參數的選取 47 兩級旁路并聯系統 46 旁路系統的型式及作用 42 本設計回熱加熱系統確定 39 表面式加熱器 38 第五章 回熱加熱系統確定 37 本設計選型 34 給水泵的出口壓力 33 給水泵的選型 32 第四章 給水系統確定 31 汽機排汽管道選型 30 低壓加熱器 H7 相關抽汽管道選型 28 低壓加熱器 H5 抽汽管道選型 28 通除氧器抽汽管道選型 25 主蒸汽母管選型 23 低壓加熱器 H6 相關抽汽管道的計算 21 3 主蒸汽相關管道 11 回熱加熱系統參數 7 鍋爐的簡介 4 熱力系統簡介 4 第一章 緒論 7 電廠鍋爐特性 8 汽輪機型號確定 9 汽輪機原理 11 原則性熱力系統計算原始資料以及常用數據選取 13 回熱抽汽系數與凝氣系數的計算 17 第三章 管道計算所用相關資料 20 推薦流速資料 21 具體管道管徑計算 21 第一級抽汽管道內 徑的計算 23 低壓加熱器 H5 相關抽汽管道的計算 25 主蒸汽相關管道選型 27 第二級抽汽管道選型 34 給水泵的分類 34 給水 泵結構 35 給水泵中間抽頭 39 混合加熱器 49 收回工質，降低噪音 50 防止鍋爐超壓 50 本設計采用的旁路系統 62 致謝 63 參考文獻 ABSTRACT With the rapid growth of the national economy and power load, power capacity and the demand for electricity also increase, the development of power industry has bee essential. In this paper, the calculation design for thermodynamic system and burner system of 300MW boiler, for example, describes the design steps and methods of the largescale coal power plant boiler, and results analysis, and the problems and deficiencies of the design process, as well as the expectations of the development of puter the application of technology in boiler desig