連續箱梁計算書畢業設計論文-wenkub

　

【正文】 39 195 670 39 39 195 670 40 195 0 40 40 0 41 0 22 墩臺基礎沉降次內力 2號節點（邊支座）下沉 1cm 及 11 號節點下沉 的次彎矩 ZM 及次剪力 ZQ 見下表： 表 24 支座沉降次內力 單元號 節點號 剪力值（ kN） 彎矩（ kN m） 1 1 0 2 0 0 2 2 3 267 3 3 267 4 534 4 4 534 5 801 5 5 801 6 1070 6 6 1070 7 1340 7 7 1340 8 1600 8 8 1600 9 1870 9 9 1870 10 2080 10 10 2080 11 2140 11 11 2140 12 2060 12 12 2060 13 1800 13 13 1800 14 1460 14 14 1460 15 1120 15 15 1120 16 784 16 16 784 17 446 17 17 446 18 108 18 18 108 19 231 19 19 231 20 496 20 20 496 23 續表 24 單元號 節點號 剪力值（ kN） 彎矩（ kN m） 21 569 21 21 569 22 550 22 22 550 23 480 23 23 480 24 391 24 24 391 25 303 25 25 303 26 214 26 26 214 27 125 27 27 125 28 28 28 29 29 29 30 122 30 30 122 31 141 31 31 141 32 138 32 32 138 33 124 33 33 124 34 106 34 34 106 35 35 35 36 36 36 37 53 37 37 53 38 38 38 39 39 39 40 0 40 40 0 0 41 0 0 24 公路橋涵結構設計應考慮結構上可能同時出現的作用，按承載能力極限狀態和正常使用極限狀態進行作用效應組合，取其最不利效應組合進行設計： 1 只有在結構上可能同時出現的作用，才進行其效應組合。 1號梁的活載橫向分布系數分別計算如下： 汽車荷載 1 2 3 4 5 6 7 811 ()221 0. 86 6 ( 7. 61 7. 26 4. 5 2. 7 1. 4 0. 4 1. 7 3. 5 ) 1. 36 32 0. 16 7c q q q q q q q q q qm ? ? ? ? ? ? ? ? ?? ? ? ? ? ? ? ? ?? ? ? ? ? ? ? ? ?? 求得 1號梁的各種荷載橫向分布系數以后，就可得到各類荷載分布至該梁的最大荷載值。 該橋設有剛度強大的橫隔梁，且承重結構的垮寬比為： 2 7 .4 2 .. 3 2 21 1 .8lB ? ? ? 故可按偏心壓力法來計算橫向分布系數 mc，其步驟如下： (1)求荷載橫向分布系數影響線豎標 本橋各根主梁的恒截面均相等，梁數 n=3，梁間距為 ，則： 5 2 2 2 2 2 21 2 31 3 . 7 2 5 ( 3 . 2 7 5 ) 2 1 . 4 5ii a a a a? ? ? ? ? ? ? ?? 1號梁在兩個邊主梁處的橫向分布系數的橫向影響線的豎標值為： 2 2111 211 1 3. 27 5 0. 83 33 21 .4 5niian a??? ? ? ? ?? 21313 211 1 3. 27 5 0. 16 73 21 .4 5niiaan a??? ? ? ? ?? 16 圖 25 剛性橫梁法計 算橫向分布系數圖示 （ 尺寸單位 ： cm） (2) 繪出荷載橫向分布影響線，并按最不利位置布載，如下圖所示，其中： 車道邊緣至 1號梁軸線的距離 ? 為： ? =。本設計采用 滿堂支架 法 ,二期恒載 (又稱后期恒載 )集度 為 :Q2 =根據單元劃分、各單元（節點）幾何特性及相應的恒載集度，可方便地求出一期恒載內力和一、二期恒載內力，其中恒載彎矩分別如下圖所示，剪力將在以后的內力組合一并給 出。 按上式計算的各單元一期恒載集度 見下表 : 表 21 一期橫載集度表 （ kN/m） 單元號 1 2 3 4 5 6 7 8 集度 單元號 9 10 11 12 13 14 15 16 集度 單元號 17 18 19 20 21 22 23 24 集度 單元號 25 26 27 28 29 30 31 32 集度 單元號 33 34 35 36 37 38 39 40 集度 ，即： 2q =橋面鋪裝集度 +防撞護欄集度 = (?11)?25+? 25 = (KN/M) 上式中橋面鋪裝厚按 10cm計算，普裝層寬為 15cm。具體如下圖所示： 圖 13 單元劃分 表 12 節點號與截面號對應關系 節點號 2 3 4 5 6 7 8 9 截面 A L1/8 L1/4 3L1/8 L1/2 5L1/8 3L1/4 7L1/8 節點號 11 13 14 15 16 17 18 19 截面 B L/8 L/4 3L/8 L/2 5L/8 3L/4 7L/8 表 13 節點坐標表 節點號 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 坐標 56 28 節點號 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 坐標 21 14 7 0 節點號 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 坐標 7 14 21 28 節點號 34 35 36 37 38 39 40 41 坐標 56 11 主梁施工方法 主梁施工方法 ： 主梁采用 滿堂支架法 施工 ， 箱梁均采用滿堂支架、泵送現澆砼施工 。但也要考慮 橋梁博士 的不足及限制的地方，所以本設計分為 40個單元。 2. 橫隔梁 橫隔梁可以增強橋梁的整體性和良好的橫向分布，同時還可以限制畸變；支承處的橫隔梁還起著承擔和分布支承反力的作用。 （ 2） 腹板內有預應力筋管道時，采用 250300mm。 本設計中采用雙面配筋，且底板由支點處以拋物線的形式向 跨中變化。其尺寸要受到受力要求和構造兩個方面的控制。 梁高 根據經驗確定，預應力混凝土連續梁橋的中支點主梁高度與其跨徑之比通常在1/151/25之間，而跨中梁高與主跨之比一般為 1/40— 1/50 之間。單箱單室截面的優點是受力明確，施工方便，節省材料用量。箱形截面就是這樣的一種截面。 雙層橋梁在無需做大跨徑的情況下，選用等截面布置可使結構構造簡化。采用等截面布置使橋梁構造簡單，施工迅速。本設計跨度，主要根據設計任務書來確定，其跨度為： 4? 28m。 橋孔分跨 連續梁橋有做成三跨或者四跨一聯的，也有做成多跨一聯的，但一般不超過六跨。 支座強迫位移 邊支座：下沉 1cm； 中支座：下沉 。建議鋼絞線規格采用 7Φ 5，以下為常用錨具尺寸供設計時選用。 支座 采用 盆式橡膠支座 。 主要技術標準 標準 跨徑： 4? 28 m 橋面凈 空 ： 12m 主梁全長： 112m 主要材料 混凝土 預應力混凝土箱梁 采用 C50 混凝土， 橋墩及承臺混凝土采用 C30 混凝土，樁基混凝土采用 C25 水下混凝土， 孔道壓漿 C40 水泥砂漿 。 由于預應力 混凝土連續梁橋為超靜定結構，手算工作量比較大，且準確性難以保證，所以 橋梁博士 進行，這樣不僅提高了效率，而且準確度也得以提高。梁體采用單箱 雙 室箱型截面，全梁共分 40 個單元一般單元長度分為 ，以控制截面作為分界點 。通過連續梁、 T 型剛構、連續 — 剛構等箱形截面上部結構的比較可見：連續 — 剛構體系的技術經濟指針較高。 另外，在設計預應力連續梁橋時，技術經濟指針也是一個很關鍵的因素，它是設計方案合理性與經濟性的標志。在城市預應力混凝土連續梁中，為充分利用空間，改善交通的分道行駛，甚至已建成不少雙層橋面形式。 然而，當跨度很大時，連續梁所 需 的巨型支座無論是在設計制造方面，還是在養護方面都成為一個難題；而 T 型剛構在這方面具有無支座的優點。到后來，由于懸臂施工方法的應用，連續梁在預應力混凝土結構中有了飛速的發展。 雖然預應力混凝土橋梁的發展還不到 80 年。 預應力混凝土橋梁是在二戰前后發展起來的，當時西歐很多國家在戰后缺鋼的情況下，為節省鋼材，各國開始競相采用預應力結構代替部分的鋼結構以盡快修復戰爭帶來的創傷。本章簡介其發展： 由于普通鋼筋混凝土結構存在不少缺點：如過早地出現裂縫，使其不能有效地采用高強度材料，結構自重必然大，從而使其跨越能力差，并且使得材料利用率低。 主要包括了橋墩蓋梁，橋墩墩柱的計算。施工方法選為滿堂支架就地澆筑施工 。預應力混凝土連續梁橋以結構受力性能好、變形小、伸縮縫少、行車平順舒適、養護工程量小、抗震能力強等而 成為最富有競爭力的主要橋型之一。 作者簽名： 年 月 日 學位論文版權使用授權書 本學位論文作者完全了解學校有關保障、使用學位論文的規定，同意學校保留并向有關學位論文管理部門或機構送交論文的復印件和電子版，允許論文被查閱和借閱。1 畢業設計（論文） 題 目 ： 學院（系）： 專業班級 ： 學生姓名 ： 指導老師 ： 2 學位論文原創性聲明 本人鄭重聲明：所呈交的論文是本人在導師的指導下獨立進行研究所取得的研究成果。本人授權省級優秀學士論文評選機構將本學位論文的全部或部分內容編入有關數據進行檢索，可以采用影印、縮印或掃描等復制手段保存和匯編本學位論文。 本著“安全、經濟、美觀、實用”八字原則，對 平南高速公路化龍互通 B 匝道橋第九聯 進行了設計。 第一部分 進行上部結構的計算。蓋梁活載橫向分布系數在荷載對稱布置時采用杠桿法，非對稱布置時采用偏心受壓法進行計算。 為了解決這些問題，預應力混凝土結構應運而生，所謂預應力混凝土結構，就是在結構承擔荷載之前，預先對混凝土施加壓力。 50 年代， 預應力混凝土橋梁跨徑開始突破了 100m。但是，在橋梁結構中，隨著預應力理論的不斷成熟和實踐的不斷發展，預應力混凝土橋梁 結構的運用必將越來越廣泛。 60 年代初期在中等跨預應力混凝土連續梁中，應用了逐跨架設法與頂推法 ；在較大跨連續梁中，則應用更完善的懸臂施工方法，這就使連續梁方案重新獲得了競爭力，并逐步在 40—120 m范圍內占主要地位。因此有人將兩種結構結合起 2 來，形成一種連續 — 剛構體系。 在我國，預應力混凝土連續梁雖然也在不斷地發展，然而，想要在本世紀末趕超國際先進水平，就必須解決好下面幾個課題： 1． 發展大噸位的錨固張拉體系，避免配束過多而增大箱梁構造尺寸，否則混凝土保護層難以保證，密集的預應力管道與普通鋼筋層層迭 置又使混凝土質量難以提高。目前，各國都以每平方米橋面的三材（混凝土、預應力鋼筋、普通鋼筋）用量與每平方米橋面造價來表示預應力混凝土橋梁的技術經濟指針。因此，從這個角度來看，連續 — 剛構也是未來連續體系的發展方向。頂板、底板、腹板厚度均 不 變。 本次設計的預應力混凝土連續梁采用 滿堂支架 法施工。 鋼筋 預應力鋼絞線采用 fpk=1860M