貴州省小（二）型水庫除險加固初步設計報告(文件)

　

【正文】 粉砂質板巖，距大壩下游 800m 處，出露巖層完整，儲量豐 富便于開采，可滿足建設用砂石料需要。 （ 2）《 小型水利水電工程 碾壓式土石壩設計 導則 》 SL18996。 （ 6） 《土壩灌漿施工技術規范》 SD26688。 ， 最高氣溫 176。 （ 2）水庫特征值： 正常蓄水 位 ，相應正常庫容 萬 m3。 校核洪水位時的最大下泄流量 :。施工用砂、石料 及土料 可直接 在項目區周圍開采取用。 大壩 大壩 穩定安全復核 XX 水庫 最大 壩高 13m,壩型為均質土壩 ， 壩軸線長 46m， 壩頂寬 ,壩底寬。浸潤線圖見：圖 4圖 4圖 43 一、設計正常高水位（ ） L = (m) ⊿ L = (m) 浸潤線計算公式原點 = (m) 浸潤線起點 x坐標 = (m) 浸潤線終點 x坐標 = (m) 下游出逸點高度 h0 = (m) 單位寬度滲流量 q = (m3/) 32 浸潤線計算結果 : X(m) Y(m) 比降計算結果 : 下游出溢點 A的比降 : 下游坡腳 B的比降 : 圖 41 二、 設計 洪水位（ ） L = (m) ⊿ L = (m) 浸潤線計算公式 原點 = (m) 浸潤線起點 x坐標 = (m) 浸潤線終點 x坐標 = (m) 下游出逸點高度 h0 = (m) 單位寬度滲流量 q = (m3/) 浸潤線計算結果 : X(m) Y(m) 33 比降計算結果 : 下游出溢點 A 的比降 : 下游坡腳 B的比降 : 圖 42 三、校核洪水位（ ） L = (m) ⊿ L = (m) 浸潤線計算公式原點 = (m) 浸潤線起點 x 坐標 = (m) 浸潤線終點 x 坐標 = (m) 下游出逸點高度 h0 = (m) 單位寬度滲流量 q = (m3/) 浸潤線計算結果 : X(m) Y(m) 34 比降計算結果 : 下游出溢點 A 的比降 : 下游坡腳 B的比降 : 圖 43 按規范要求，均質土壩壩體滲漏系數 K=1 104cm/s，從計算可 見滲漏量較大， 浸潤線 下游出逸點高度 h0太高，處于壩體中部，容易破壞壩體 結構，影響大壩的安全。 1）壩坡穩定復核 計算條件按正常蓄水位、設計洪水位和校核洪水位的運用條件分別計算。39。 根據安全評價及對原壩體的穩定計算結果確定， 大壩壩坡穩定，不需加固。 計算過程中采用的大壩參數 （原壩體） ：最大壩高 13m，正常蓄水位 ，設計洪水位 ，校核洪水位 ，壩頂高程 。 該壩為均質土壩，壩坡的穩定分析采用 畢肖普 法進行復核。 穩定分析 XX 水庫大壩為均質土壩， 最大 壩高 13m，結構安全校核以 《 碾壓式土石壩 設計規范》 SL27420xx 為主要依據 。 上 游壩面長滿樹木 、 下 壩面長滿雜草，壩腳及坡面無任何排水設施。 （ 5）工程資料 a、搜集部分有關工程原始資料和大壩工程圖紙。 （ 3）地震烈度 查《中國地震烈度動參數區規劃圖》（ GB180620xx） ,該工程的地震烈度等于Ⅵ度，故本工程建筑物不作 抗 震 計算 。 校核洪水位 ，相應校核洪水位庫容 萬 m3。；多年平均最大風速 13m/s。 （ 8）其它相關規范。 （ 4） 《防洪標準》 GB5020194。 根據《水利水電工程等級劃分及洪水標準》（ SL25220xx） ， 該 工程等級為 Ⅴ 等， 其主要 建筑物按 5 級建筑物設計， 洪水標準為 20 年一遇設計（ P=5%）， 200年一遇校核（ P=%） 。∠ 22176。 壩基、壩肩水文工程地質評價 壩基、壩肩處于沖溝最窄處，壩基、壩肩出露地層為前震旦系板溪群隆里組第一段 (Ptbnbl1)：巖性為淺灰色中厚層粉砂質板巖，節理裂隙發育，為隔水層，富水性較差，地下水的儲藏主要運行于裂隙通道及基巖風化層中，主要以裂隙水為主，壩基、壩肩河谷為地下水補給型，兩岸地下水向河床補給。～ 20176。 7 壓縮系數（ a）： － 1 8 壓縮模量： 9 壩體滲透系數（ K 壩 ）： 10－ 4cm/s 10 壩基（強風化層）滲透系數（ K 基 ）： 10－ 3cm/s 11 壩基（強風化層）摩擦系數（ f） : 大壩壩體填筑料為黃色粘土，夾少量風化碎石，根據取樣土工試驗，天然容量為 /cm3，壩體滲透系數為 10－ 4cm/s ，壩體填筑 質量不滿足《碾壓式土石壩設計規范》 (SL27420xx)的要求須作防滲處理。∠ 22176。 根據區域地質資料及地表調查，測區內無大的斷裂構造及近挽期斷裂活動帶通過，查《中國地震動參數區劃分圖》 GB18306－ 20xx 本區地震動反應譜特征周期加為 ，地震動峰值加速度＜ ,地震基本烈度為Ⅵ度，區域構造穩定性較好。殘坡積物零星分布于山麓、斜坡地帶，巖性為風化剝蝕形成黃色、紅色的粘土、亞砂土夾風化未徹底的碎石，厚為 1～ 5m。 經計算并結合工程的實際情況，滿 足防洪要求，設計溢流堰頂高程為 ，取水口和死水位高程采用原設計高程。水庫 自 1985年建成至今 ， 共計 26 年，庫容從 現 在的 。 泥沙及淤積復核 現狀淤積復核 本水庫無實測泥沙資料，泥沙淤積計算根據《貴州省地表水資源》懸移質多年平均年輸沙模數分區成果，結合現場察勘情況，進行綜合考慮。 Sp） 洪水總量的計算公式： WP= 表 216 XX水庫泄洪設施調洪成果表 頻率 （ %） Qmp （ m3/s） qmp （ m3/s） 起調水位 （ m） 最高洪水位 （ m） 相應庫容 （萬 m3） 備注 設計洪水 校核洪水 說明：經本次復核， XX水庫總庫容為 萬 m3。 R— 水力半徑 （ m） 。 其下泄流量曲線根據公式 Q=A npQfr FJ ?????? 23 表 214 XX 水庫設計洪水過程推算表 序號 概化線坐標 過程線（ P=10%） 過程線（ P=5%） 過程線（ P=%） Qm=Tm= Tm= Tm= Qt/Qm t/Tm Qt(m3/s) τ (h) Qt(m3/s) τ (h) Qt(m3/s) τ (h) 1 0 0 0 0 0 0 2 3 4 5 6 7 8 1 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 3 20 0 4 洪水調節計算 XX 水庫現有泄流設施為 渠槽 式泄洪道 ，無閘門控制， 凈寬 ，底坡 i﹦ ,最大泄洪能力為 9m3/s， 根據設計洪水的計算成果，現在的溢洪道不能滿足泄洪要求。 XX 水庫本流域洪水成果直接采用《貴州省暴雨洪水計算實用手冊》之“修訂公式”成果。 XX 水庫流域區無水文測站，無實測水文及氣象資料，鄰近流域也無合適的水文測站，本次洪水復核采用《貴州省地表水資源》和《貴州省暴雨洪水計算實用手冊》中的有關數據及其修訂本中的雨洪公式進行復核。 為使設計暴雨推求值更加可靠，符合地區暴雨特性，本次分析推求設計暴雨時引入鄰域 XX 縣雨量氣象站的暴雨資料進行分析，各站年最大一日降雨量統計參數見表 28 表 28 各參證站年最大一日降雨量統計參數表 站名 最大一日降雨量 24 小時點雨量適線參數 均值 (mm) Cv 均值 (mm) Cv Cs XX 氣象站 結合《手冊》中有關等值線圖，作出壩址以上流域的暴雨成果： H24=90mm， Cv=，Cs=， H1=， Cv=， Cs=，作 PⅢ型頻率曲線適線推求各頻率設計暴雨值，見表 210。暴雨強度大，來勢迅猛，常引起山洪暴發，江河泛濫，形成洪澇災害。 表 27 ( P=80%)XX水庫興利調節計算表 單位： 萬 m3 月份 水庫月初庫容 來水量 需水量 盈余 水量 損失水量 水庫月末庫容 棄水量 萬 m3 萬 m3 萬 m3 萬 m3 萬 m3 萬 m3 萬 m3 4月 5月 6月 7月 8月 9月 10月 11月 12月 1月 2月 3月 合計 洪水及復核 暴雨 洪水特性 流域為山區性雨源型河流，洪水由暴雨形成。移栽時一次灌水量為 5m3/畝。 拔節孕穗期 是指幼穗分化開始到長出穗為止，一般需 1 個月左右；抽穗開花期是指稻穗從頂端莖鞘里抽出到開花齊穗這段時間；灌漿結實期是指稻穗開花后到谷粒成熟的時期，又可分為乳熟期、蠟熟期和完熟期。水稻返青后分蘗開始發生，直到開始拔節時分蘗停止，一部分分蘗具有一定量的根系，以后能抽穗結實，稱為有效分蘗；一部分出生較遲的分蘗以后不能抽穗結實或漸漸死亡，這部分分蘗稱為無效分蘗。水稻的 營養生長期主要包括秧苗期和分蘗期。 水庫庫容曲線復核 水庫庫容曲線是根據 現場勘測、 原始記錄資料及 1:10000 地形圖量算而得 ，采用高程為假設高程系統。 XX縣氣象站 建站時間較早，實測資料年限較長，觀測場位置基本不變，氣象站觀測資料是在一致條件下產生的。經對 XX氣象站降雨資料系列分析， 1956 年以前降雨量資料缺測較多，資料系列不完整，精度 差，不予采用。09? ，北緯 26176。 25? 26176。 09? 26176。 根據上式計算得項目區年徑流變差系數 VYC =，結合《貴州省地表水資源》上有關等值線圖，確 定年徑流的變差系數 Cv為 ，偏態系數 Cs取 2Cv。根據選擇的參證站 XX 氣象站的降水資料，結合《貴州省地表水資源》成果并按照枯水調查分析成果控制，采用降水徑流頻率相應法作出壩址處的徑流成果。實測最大一日降水量 （ 1999年 9月 10日）。 據 XX 縣氣象局歷年降水量資料統計，多年平均降水量為 ， 年雨量最小值為 889mm（ 1998 年），年雨量最大值為 （ 1994 年 ），最大和最小年降雨量比值達 。 表 21 XX水庫地理參數成果表 壩址以上流域面積 (km2) 主河道長度 (km) 主河道加權平均坡降 （?） 流域 形狀系數 26