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道路與橋梁專業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì)—預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋設(shè)計(jì)(文件)

2025-12-24 16:54 上一頁面

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【正文】不計(jì)沖擊。基本組合參見文獻(xiàn) [3]，基本組合的公式如下： )SS(( 3210 kQkQkQGkld SSS ??????????? ) (53) 式中 SGk— 恒載標(biāo)準(zhǔn)值； SQ1k— 活載標(biāo)準(zhǔn)值； SQ2k— 溫度次內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值； SQ3k— 支座沉降次內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值； γ0— 是結(jié)構(gòu)重要性系數(shù) ，本橋梁安全等級為一級 (參見文獻(xiàn) [3]表 )，取。鋼束布置翼緣有效寬度的計(jì)算無論是預(yù)應(yīng)力鋼筋還是普通鋼筋，只有布置在翼緣有效寬度范圍內(nèi)，才能更好的發(fā)揮作用。實(shí)際配束計(jì)算由于截面配筋較多，考慮到有效翼緣寬度有限，采用 9 根一束的預(yù)應(yīng)力筋布置方式，每束截面積 103mm2。表 54 實(shí)際配筋表截面位置理論計(jì)算配筋束數(shù) 實(shí)際配筋截面通過束上緣下緣上緣下緣 0 0 15 3 肋 0 16 肋 0 板 3 板 16 L1/4 0 15 3 肋 0 19 肋 3 板 3 板 16 L1/2 6 12 9 肋 0 19 肋 3 板 9 板 16 3L1/4 20 4 21 肋 0 4 肋 0 板 21 板 4 L1 21 0 27 肋 6 0 肋 0 板 21 板 0 L2/4 6 6 9 肋 0 6 肋 0 板 9 板 6 L2/2 0 28 3 肋 0 28 肋 0 板 8 板 28 3L2/4 10 4 13 肋 0 6 肋 0 板 13 板 6 L2 25 0 27 肋 6 0 肋 0 板 21 板 0 L3/4 11 0 13 肋 0 8 肋 0 板 13 板 8 第六章承載能力極限狀態(tài)驗(yàn)算 23 截面位置理論計(jì)算配筋束數(shù) 實(shí)際配筋截面通過束上緣下緣上緣下緣 L3/2 0 19 3 肋 0 19 肋 3 板 3 板 16 3L3/4 11 0 13 肋 0 8 肋 0 板 8 板 8 L3 25 0 27 肋 6 0 肋 0 板 21 板 0 滿堂支架施工的預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋，大多數(shù)預(yù)應(yīng)力鋼束的穿束、張拉錨固等均需在箱梁內(nèi)作業(yè)，配筋控制截面（鋼束最多的截面）布置鋼束充分考慮這一點(diǎn)，方便施工。 L1 邊支點(diǎn)鋼束布置 L1/2 鋼束布置 L1鋼束布置吉林大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 ) 24 L2/2 鋼束布置 L2鋼束布置 L3/2 鋼束布置 L3鋼束布置圖 52 橫斷面配筋第六章承載能力極限狀態(tài)驗(yàn)算 25 第六章承載能力極限狀態(tài)驗(yàn)算正截面承載力驗(yàn)算受壓區(qū)有效分布寬度的確定通過有效翼緣寬度可以計(jì)算出有效受壓寬度，公式如下 ? ??? 腹板翼緣有效 lll (61) 正截面強(qiáng)度計(jì)算與驗(yàn)算由于截面很多，現(xiàn)以 L1/2 截面為例進(jìn)行驗(yàn)算，其它截面同理計(jì)算與驗(yàn)算。39。 2 4 4 0 0 0 .2 4 5 1 3 .2 3 7 9 2 0 2 .4c d f ff b h ? ? ? ?KN 因?yàn)?，滿足上式要求，屬于第一類截面，應(yīng)按寬度為 fb39。 2 4 . 4 1 3 . 2 3 0 . 0 9 3 0 . 8 7 5 2 4 8 1 6 . 0 6 322d u c d f xM f b x h k N m? ? ? ?? ? ? ? ? ? ? ? ?? ? ? ?? ? ? ? 0 146 7dM K N m?? ? ? (承載力滿足要求 ) 下面按照上面的步驟，利用 Excel 表格驗(yàn)算其它截抗彎承載力。其它截面同理計(jì)算與驗(yàn)算。斜截面抗剪承載力按下式計(jì)算： pdcsd VVV ??0? (64) dV 為斜截面受壓端正截面出的設(shè)計(jì)剪力，比值應(yīng)按 x=h/2+ 重新補(bǔ)插得：其中 0/( ) 195 7 /( 391 95 518 ) 69ddm M V h? ? ? ? dV = csV 為混凝土和箍筋共同抗剪承載力： vsdsvkcucs ffpbhV ,03321 )( ????? ? ???? (65) 式中 1? — 異號變矩影響系數(shù)，對連續(xù)梁邊支點(diǎn)取，對中支點(diǎn)處取； 2? — 預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)取； 3? — 受壓翼緣影響系數(shù)取； b—斜截面受壓端正截面處截面腹板總寬度； p—斜截面縱向受拉鋼筋配筋百分率， ?100?p ， 0/)( bhAA ppd ??? ，當(dāng) p 時，取 p=； 61 6 9 1 3 9 1 0( 0 .5 % ) 1 0 0 1 .5 71 .3 8 2 2 1 .3 5 1 8p ?? ? ?? ? ? ?? 第六章承載能力極限狀態(tài)驗(yàn)算 27 sv? — 箍筋配筋率。吉林大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 ) 28 第七章正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算抗裂驗(yàn)算正截面抗裂性驗(yàn)算正截面抗裂性驗(yàn)算以短期效應(yīng)組合計(jì)算，在短期效應(yīng)組合作用下應(yīng)滿足： ?? pcst ?? (71) st? 為在荷載短期效應(yīng)組合作用下，截面受拉邊的應(yīng)力： 2 1 2100 . 7 /( 1 )G K Q K Q KGKstnM M u MM WW? ? ? ??? (72) 式中 1GKM , 2GKM — 分別為一期恒載和二期恒載彎矩標(biāo)準(zhǔn)值； 1QKM , 2QKM — 汽車荷載和人群荷載的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值； nW —構(gòu)件凈截面對抗裂驗(yàn)算邊緣的彈性抵抗矩； nnnIW y? 0W —構(gòu)件換算截面對抗裂驗(yàn)算邊緣的彈性抵抗矩； 000IW y? ny , 0y —凈截面和換算截面重心到受拉邊緣的距離； pc? 為截面下邊緣或上邊緣的有效預(yù)壓應(yīng)力： nn pnpnppc yI eNAN ??? (73) pssc o nppep AAN )( Ⅱ???? ???? ? (74) 下面以 L11/2 截面為例進(jìn)行驗(yàn)算，其它截面同理計(jì)算與驗(yàn)算。第七章正常使用極限狀態(tài) 29 吉林大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 ) 30 第八章墩及樁基礎(chǔ)設(shè)計(jì)與計(jì)算支座支座選擇按照支座反力最大效應(yīng)進(jìn)行組合 (參見第五章基本組合 )，得到各種情況下最大的支座反力 (見表 81)。墩身設(shè)計(jì)與驗(yàn)算橫橋向及順橋向尺寸墩身設(shè)計(jì) 參考新長鐵路分離式立交橋的設(shè)計(jì)實(shí)例 ,采用實(shí)心圓形橋墩。參考文獻(xiàn) 31 表 83 墩帽尺寸表墩位 1 2 3 4 5 6 B1 a 順橋向長 (m) 橫橋向長 (m) 圓端半徑 (m) 表 84 墩身高度計(jì)算表墩號 1 2 3 4 5 6 樁號設(shè)計(jì)高程鋪裝箱梁高度支座厚度墊石地面高程墩帽厚度墩身高墩身高度參照新長鐵路分離式立交橋設(shè)計(jì)實(shí)例 ,該橋不采用承臺 ,樁和墩直接相聯(lián) ,樁徑為。加載總重力： += 制動力： 10%= 對墩底的彎矩： (+)= 邊緣最大應(yīng)力： σ=σ1+fcd= 可見承載力完全滿足要求。公式如下： ? ?Rp AUlP ?? ?? 21][ (82) [P]—單樁軸向受壓容許承載力 (kN)，在局部沖刷線以下，樁身自重的一半作為外力考慮； U—樁身周長，按成孔直徑計(jì)算； l—樁在局部沖刷線以下的有效長度； A—樁底橫截面積； p? — 樁壁土的平均極限摩阻力 (MPa). ??? ni iip ll 11 ??

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