九層框架辦公樓設計畢業設計論文-全文預覽

　　

【正文】 2。考慮地震作用的反復性。mDE跨： +=+=m計算中+ 取順時針方向和逆時針方向中較大值。m =m〉M屬于第一類T型截面。混凝土強度等級（ =，=）,縱筋為HRB335(=300N/mm2),箍筋為HPB235(=210N/mm2)。V103＜ Φ=8n=2。mDE跨：+=+=m計算中+ 取順時針方向和逆時針方向中較大值。m =為了防止梁在彎曲屈服前先發生剪切破壞，截面設計時對剪力設計值進行調整如下： 式中 A —— 剪力增大系數，； —— 梁的凈跨，對第一層梁，＝, =；—— 梁在重力荷載作用下,按簡支梁分析的梁端截面剪力設計值, ；,——分別為梁的左、右端順時針方向或反時針方向截面組合的彎矩值。 翼緣計算寬度取三者中較小值，即2600mm。圖中單位為kN③9柱頂MN柱底MN8柱頂MN柱底MN7柱頂MN柱底MN6柱頂MN柱底MN5柱頂MN柱底MN4柱頂MN柱底MN續表2213柱頂MN柱底MN2柱頂MN柱底MN1柱頂MN柱底MN表222 D柱內力組合表層次位置內力荷載類別豎向荷載與地震力組合恒載①活載②地震荷載③①+②(①+②)177。剪力值應取V左和V左′具體數值見表21表217。及的具體數據見表218 ,表中、均有兩組數據。 內力組合 框架梁內力組合在恒載和活載作用下，跨間可以近似取跨中的代替：式中 、——梁左、右端彎矩，見圖21215括號內數值。m） =m） =柱軸力： 式中：—— 梁端剪力； —— 節點集中力及柱自重。表214固端彎矩計算層數簡圖邊跨框架梁頂層底層中間跨框架梁頂層底層 考慮框架對稱性，取半框架計算，半框架的梁柱線剛度如圖211。將框架視為兩端固定梁，計算固端彎矩。圖27 地震作用下中框架彎矩圖（kN/m）圖28 地震力作用下框架梁端剪力及柱軸力(kN) 豎向荷載作用下橫向框架的內力分析仍以中框架為例進行計算。＜[]=1/450。=+=+=結構橫向總水平地震作用標準值：=（/ ）=（）=頂點附加水平地震作用：===各層橫向地震剪力計算見表28，表中：橫向框架各層水平地震作用和地震剪力見圖26。地震的宏觀震害也表明，結構上部往往震害很嚴重。由于=＞==（s），應考慮頂點附加地震作用。在未求出框架的周期前，無法求出框架的地震力及位移；是將框架的重力荷載視為水平作用力，求得的假想框架頂點位移。頂點位移法是求結構基本頻率的一種近似方法。若為裝配樓板，現澆層的樓 圖25 質點重力荷載值面，則邊框架梁取=，對中框架取=。=+1/2+30+15+32+8+8+4+56+= kN kN =+1/2+30+15+32+8+8+4+1/256+1/256=門窗荷載計算MM2采用鋼框門，MM4采用木門， kN/ m2CCCCCC6均采用鋼框玻璃窗， kN/㎡表23 門窗重量計算層號門窗號單位面積（m2）數量重量(kN)底層M13M22M313C12C24C418C58M314續表23層號門窗號單位面積（m2）數量重量(kN)二至九層M46C24C32C418C58C62（1）底層墻體實際重量：= kN（2）二至九層實際重量：kN kN建筑物總重力荷載代表值kN 水平地震作用下框架的側向位移驗算 橫向線剛度混凝土 C30 kN/ m2在框架結構中，有現澆樓面或預制板樓面。25= kN 根數 144=56根Z2： 截面 m2 每根重量 （+2）178。粉質粘土層（第二層），地質主要巖性為黃褐色分之粘土，硬塑狀態，具有大孔結構，, 粉質粘土層（第三層），地質巖性為褐黃色粉質粘土，具微層理，含鐵錳結核，可塑狀態，粉質粘土層（第四層），巖性為褐黃色粉質粘土，具微層理，含鐵錳結核，硬塑狀態，厚度未揭露，不考慮地下水。 KN/ m2。采用樁基礎，室內地坪為177。本建筑采用的是框架機構體系，框架結構的優點是建筑平面布置靈活，框架結構可通過合理的設計，使之具有良好的抗震性能；框架結構構件類型少，易于標準化、定型化；可以采用預制構件，也易于采用定型模板而做成現澆結構，本建筑采用的現澆結構。高層建筑隨著層數和高度的增加水平作用對高層建筑機構安全的控制作用更加顯著，包括地震作用和風荷載，高層建筑的承載能力、抗側剛度、抗震性能、材料用量和造價高低，與其所采用的機構體系又密切的相關。根據不同結構類型的特點，正確選用材料，就成為經濟合理地建造高層建筑的一個重要方面。 地震設防烈度 7度 抗震等級 三級 設計地震分組場地為1類一組Tg（s）= （《高層建筑結構》） 材料柱采用C30，縱筋采用HRB335，箍筋采用HPB235，梁采用C30，縱筋采用HRB335，箍筋采用HPB235。粉質粘土層（第三層），地質巖性為褐黃色粉質粘土，具微層理，含鐵錳結核，可塑狀態， qsk=30—35kPa。年降水量680mm。框架梁、柱、樓面、屋面板板均為現澆。采用樁基礎，室內地坪為177。=； kN/ m2。粉質粘土層（第二層），地質主要巖性為黃褐色分之粘土，硬塑狀態，具有大孔結構，, qsk=35—40kPa。 地基土指標，％，計算強度150kp/m2。高層建筑采用的結構可分為鋼筋混凝土結構、鋼結構、鋼鋼筋混凝土組合結構等類型。高層建筑中常用的結構體系有框架、剪力墻、框架剪力墻、筒體以及它們的組合。這種體系適用于多層建筑及高度不大的高層建筑。 工程概況本項目為9層鋼筋混凝土框架結構體系， m2， m2；。=。自上而下敘述如下：新近沉積層（第一層），粉質粘土，—，巖性特點，團粒狀大孔結構，欠壓密。樓面均布活荷載標準值為：（52+）（2++）= kN 梁柱自重（包括梁側、梁底、柱的抹灰重量）L1： bh= 每根重量 25（2+）= kN 根數 1529=270根L2： bh= 每根重量 25（2+）= kN 根數 159=135根L3： bh= 每根重量 25（2+）= kN 根數 1629=288根L4： bh= 每根重量 325（2+）= kN 根數 89=72根L5： bh= 每根重量 25（2+）= kN 根數 89=72根L6： bh= 每根重量 25（2+）= kN 根數 49=36根Z1： 截面 m2 每根重量 （+2）178。頂層恒載：頂層活載：頂層梁自重：+++++=30+15+32+8+8+4=頂層柱自重：56=頂層墻自重：+++= kN=+1/2++1/2+1/2= kN其他層重力荷載代表值包括樓面恒載+50%活載+縱橫梁自重+樓面上下各半層的柱及縱橫墻體自重。對中框架取=。 橫向框架自振周期按頂點位移法計算框架的自振周期。m）103104103104表26橫向框架柱側移剛度D值計算 項目柱類型層根數底層邊框架邊柱167684邊框架中柱197624中框架邊柱1845224中框架中柱21709241109984二至九層邊框架邊柱180004邊框架中柱259174續表26 項目柱類型層 根數二至九層中框架邊柱2233324中框架中柱31250241461660這樣，只要求出結構的頂點水平位移，就可以按下式求得結構的基本周期： 式中——基本周期調整系數，考慮填充墻使框架自振周期減少的影響，；——框架的頂點位移。表27 橫向框架頂點位移層次（kN）（kN）（kN/m）層間相對位移914616608146166071461660614616605146166041461660314616602146166011109984= 橫向地震作用計算在I類場地，6度設防區，設計地震分組為第二組情況下，結構的特征周期=，水平地震影響系數最大值=。但對結構上部，水平作用小于按時程分析法和振型分解法求得的結果，特別對于周期比較長的結構相差更大。且修正后的剪力分布與實際更加吻合。表29 橫向框架抗震變形驗算層次層間剪力（kN）層間剛度（kN）層間位移（m）層高（m）層間相對彈性轉角914616601/3750814616600．00161/2250714616601/1659614616601/1353514616601/1173414616601/1058314616601/983214616601/938111099841/691注：層間彈性相對轉角均滿足要求。表210 C軸柱（邊柱）柱端彎矩計算層次層高h層間剪力層間剛度y(m)914616602233321814616602233336714616602233348614616602233359續表210層次層高h層間剪力層間剛度y(m)514616602233369414616602233376314616602233382214616602233386111099841845296注：表中： 表211 D軸柱（中柱）柱端彎矩計算層次層高h層間剪力層間剛度y(m)91461660312503081461660312505099817146166031250686146166031250835146166031250964146166031250106