大連市博物館模板承重架專項施工方案-預覽頁

　

【正文】 600*1000、400*900150120mm厚鋼筋砼板D2區800*1300、400*1200、400*1000、400*800120120mm厚鋼筋砼板、150mm厚C15素砼（下為2~3米厚塘渣層）D2J區400*1200、400*800120150mm厚C15素砼（下為2~3米厚塘渣層）D3區400*4000、300*3400、400*1000、400*800150120mm厚鋼筋砼板B2區600*1800、600*1000、400*800120120mm厚鋼筋砼板B3區600*1800、400*2000、600*1000、400*800150120mm厚鋼筋砼板室外樓梯800*1000、400*1000、300*800150120mm厚鋼筋砼板、150mm厚C15素砼（下為2~3米厚塘渣層）其余夾層600*1200、400*1000、400*800、300*800按150120mm厚鋼筋砼板表2豎向構件結構情況部位計算高度（m）截面尺寸（mm）剪力墻（最大）400、500垂直柱800800、1000圓柱、1200圓柱斜柱8001200斜墻200、難點、重點工程結構特點：造型復雜，層高多變。大連市博物館模板承重架專項施工方案一、工程概況建設單位： 設計單位： 項目建筑特征指標建筑概況總建筑面積地上地下建筑層數地上地下其它指標用地面積屋面及地下室防水等級一級耐火等級地下室及地上部分均為一級項目建筑特征指標結構概況結構形式鋼筋砼框架、樁基礎。模板支撐體系主要采用滿堂式鋼管扣件式腳手架，~,。（2）先澆混凝土框架柱強度應達到要求的抗側移能力，并與梁支模架可靠連接。（6）超高鋼管支模架搭設完成后應全數檢測，及時通知公司工程科及公司工程部組織驗收，驗收合格后方能進行混凝土澆筑。三、施工計劃 材料與設備計劃本模板工程所需材料與設備清單如表3示。方案選擇本工程考慮到施工工期、質量和安全要求，故在選擇方案時，應充分考慮以下幾點：（1）、模板及其支架的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理。（6）、結合以上模板及模板支架設計原則，同時結合本工程的實際情況，綜合考慮了以往的施工經驗，決定采用以下模板及其支架方案：梁、板模板采用鋼管扣件滿堂式支撐體系，部分使用可調座托，柱模板采用槽鋼加固、部分使用鋼模板，傾斜構件采用鋼管扣件支撐體系。，根據本工程結構設計說明，故施工三層樓板時，二層樓板承重架不拆除，使荷載能均勻傳至基礎；地下室區域承重架在上部樓層板全部澆搗完畢并達到強度標準后放可拆除，以保證上部荷載能均勻傳至基礎。（1）板模板模搭設參數如表7示。120 mm按最大10m。（2）梁模梁搭設參數如表表表10。~㎡6001600800120060016006001500；6001400500160050015006001200（梁底支撐小楞根數為6，其余參數相同）；40020004001800（，梁底支撐小楞根數為6，其余參數相同）；（地下室、）；；梁底增設2根立桿；；；梁底承重架采用雙扣件類型，梁底支撐小楞根數為7；水平桿與立桿連接采用單扣件。次楞為5070木方（20根，水平布置，豎向均勻分布），主楞為48（垂直布置，2根合并，間距300mm）。次楞為5070木方（9根，水平布置，豎向均勻分布），主楞為5070木方（垂直布置，2根合并，間距300mm）。次楞為5070木方（7根，水平均勻布置），主楞為5070木方（垂直布置，2根合并，間距300mm）。次楞為5070木方（4根，水平布置，豎向均勻分布），主楞為5070木方（垂直布置，2根合并，間距300mm）。㎡以上的梁段（即線荷載超過20kN/m），其梁下及其兩側1米范圍內的立桿不拆除，使荷載傳至基礎。圓柱采用定型鋼模板，在此不再計算。（5）傾斜構件傾斜構件搭設參數如表13示。（6）計算書 以下構件典型截面計算書后附。φ48 鋼管作支撐體系，具體布置見梁模板及支撐體系設計。模板支柱、縱橫向水平拉桿、剪刀撐、掃地桿等均應按規范要求布置，水平、垂直剪刀撐根據不同區域分別按JGJ162200DB33/10352006規范設置，掃地桿離地200mm縱橫方向布置。沿縱橫方向設置φ48豎向鋼管。（3）平臺板鋪完后，再用水平儀檢查模板標高，發現問題及時糾正。（3）木材上有節疤、缺口等嚴重缺陷部位應截去。（7）模板的表面平整，接縫嚴密，不漏漿。10用尺量柱、墻、梁+4，54每層垂直度6用2m托線板5相鄰兩板表面高低差2用尺量6表面平整度5用2m靠尺和楔形塞尺7預埋鋼板中心線位移38預埋管預留孔中心線位移39預埋螺栓中心線位移3外露長度10，010預埋孔中心線長度10截面內部尺寸0質量控制及檢查驗收（1）模板支架投入使用前，應由項目部組織驗收。本工程梁底水平桿與立桿連接扣件螺栓擰緊扭力矩應全數檢查，扭力矩40~65N模板拆除（1）拆除前準備① 核對擬拆除部位的混凝土澆搗時期，混凝土是否達到拆除強度，應符合表10規定。 構造措施立桿（1）立桿支承在混凝土上時，地基承載力應滿足受力要求，防止產生不均勻沉降。橫向掃地桿亦采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上 ，橫向掃地桿亦采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。對接、搭接應符合下列規定：（a）立桿上的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內；（b）搭接長度不應小于1m，應采用不少于3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。水平桿搭接示意圖（2）主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。剪刀撐的構造應符合下列規定：① 每道剪刀撐寬度不小于4跨，且不應小于6m，剪刀撐斜桿與地面傾角宜在450～600之間。剪刀撐的構造與（1）中前3條款相同。（4）模板支架的整體高寬比不應大于5。待混凝土開始初凝且達到一定強度后再行澆筑至梁面標高（～2小時）。當已澆筑的下層混凝土尚未凝結時，即開始澆筑第二層，如此逐層進行直至澆筑完成。圖1 分層澆筑與振搗方向（4）本工程樓層面積較大，故采用汽車泵與固定泵相結合的澆搗方式，施工時根據后澆帶劃分區域按對稱由中間向兩端推進澆搗，如澆搗量較大難以一次性澆搗完成，應事先根據澆搗混凝土的時間間隔和混凝土供應情況設計施工縫的留設位置。如圖2示。做好模板支架的安全檢查與維護。大雨后上架作業應有防滑措施（系好安全帶）。除此之外，相鄰跨梁板混凝土應對稱澆筑，循序漸進。1工地臨時用電線路的搭設，應按現行行業標準《施工現場臨時用電安全技術規范》（JGJ46）的有關規定執行。為確保模板支架安全，在按施工方案和浙江省標規定施工的基礎上，必須采取必要的應急措施，以防支模架不安全隱患導致事故的發生。（2）梁底或板底部位扣件出現松動。 應急措施（1）施工負責人應立即通知澆筑人員暫停作業。（4）若支架穩定性出現異常情況，應加搭縱橫向豎向剪刀撐和水平剪刀撐。應急物資準備當模板支架出現安全隱患時，為了確保在第一時候進行應急處理，施工現場必須準備以下應急物資和機械。（4）5cm厚長墊板300m2。監測主要內容是模板支撐體系的水平位移、豎向位移的監測，在場外固定點設置觀測儀器，經緯儀和水準儀各1臺，在高支模混凝土澆筑過程中，每隔15min觀測一次變形情況，待混凝土澆筑完成后每隔30min觀測一次。監測預警值：水平位移值＜5mm，豎向位移值＜5mm。模板底部的方木，截面寬40mm，高60mm。三、板模板支架的強度、剛度及穩定性驗算荷載首先作用在板底模板上，按照底模→底模方木/鋼管→橫向水平鋼管→扣件/可調托座→立桿→基礎的傳力順序，分別進行強度、剛度和穩定性驗算。m；（2）底模抗彎強度驗算σ = M/W≤fσ =106 /(104)=底模面板的受彎強度計算值σ =，滿足要求。（二）底模方木的強度和剛度驗算按三跨連續梁計算（1）荷載計算模板自重標準值：x1==；新澆混凝土自重標準值：x2=24=；板中鋼筋自重標準值：x3==；施工人員及設備活荷載標準值：x4=1=；振搗混凝土時產生的荷載標準值：x5=2=；g2 =(x1+x2+x3)=(++)=；q2 =(x4+x5)=(+)=；支座最大彎矩計算公式如下:Mmax= g2q2la2= =（三）板底橫向水平鋼管的強度與剛度驗算根據JGJ130－2001，板底水平鋼管按三跨連續梁驗算，承受本身自重及上部方木小楞傳來的雙重荷載，如圖所示。根據《規程》，支架立桿的軸向力設計值N應按下式計算： N = ∑NGK + ∑NQK 其中NGK為模板及支架自重，顯然，最底部立桿所受的軸壓力最大。故支架自重部分荷載可取為F2==；立桿受壓荷載總設計值為：Nut=F1+F2=+=；、扣件自重荷載的分項系數，F1因為已經是設計值，不再乘分項系數。根據《規程》，支架立桿的軸向力設計值Nut取不組合風荷載時立桿受壓荷載總設計值計算。p= ≤ fg=120 kPa 。模板底部的方木，截面寬40mm，高60mm。三、板模板支架的強度、剛度及穩定性驗算荷載首先作用在板底模板上，按照底模→底模方木/鋼管→橫向水平鋼管→扣件/可調托座→立桿→基礎的傳力順序，分別進行強度、剛度和穩定性驗算。m；（2）底模抗彎強度驗算σ = M/W≤fσ =106 /(104)=底模面板的受彎強度計算值σ =，滿足要求。（二）底模方木的強度和剛度驗算按三跨連續梁計算（1）荷載計算模板自重標準值：x1==；新澆混凝土自重標準值：x2=24=；板中鋼筋自重標準值：x3==；施工人員及設備活荷載標準值：x4=1=；振搗混凝土時產生的荷載標準值：x5=2=；g2 =(x1+x2+x3)=(++)=；q2 =(x4+x5)=(+)=；支座最大彎矩計算公式如下:Mmax= g2q2la2= =（三）板底橫向水平鋼管的強度與剛度驗算根據JGJ130－2001，板底水平鋼管按三跨連續梁驗算，承受本身自重及上部方木小楞傳來的雙重荷載，如圖所示。根據《規程》，支架立桿的軸向力設計值N應按下式計算： N = ∑NGK + ∑NQK 其中NGK為模板及支架自重，顯然，最底部立桿所受的軸壓力最大。故支架自重部分荷載可取為F2=10=；立桿受壓荷載總設計值為：Nut=F1+F2=+=；、扣件自重荷載的分項系數，F1因為已經是設計值，不再乘分項系數。根據《規程》，支架立桿的軸向力設計值Nut取不組合風荷載時立桿受壓荷載總設計值計算。p= ≤ fg=120 kPa 。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。mm)； σ 面板的彎曲應力計算值(N/mm2) [f] 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續梁計算：M = +其中 ，q 作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值: q1= =；振搗混凝土荷載設計值: q2= 4=；計算跨度: l = (4000150)/(201)= ；面板的最大彎矩 M= [(4000150)/(201)]2 + [(4000150)/(201)]2= 104N本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 2=；I = 2=；E = N/mm2；經過計算得到最大彎矩 M= kN本工程中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 103mm3；I = 104mm4；荷載計算模板自重標準值：q1＝＝；新澆混凝土自重標準值：q2＝＝；梁鋼筋自重標準值：q3＝＝；施工人員及設備活荷載標準值：q4＝＝；振搗混凝土時產生的荷載標準值：q5＝＝。q=＝。計算簡圖如下：1 、荷載計算梁底邊支撐傳遞的集中力：P1=R1=梁底中間支撐傳遞的集中力：P2=R2=梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力：P3=()/4(+)+2()=經過連續梁的計算得到：N1=N4= kN；N2=N3= kN；最大彎矩Mmax= kNm ；最大變形 νmax = mm ；最大支座力 Rmax = kN ；最大應力 σ =M/W= 106 /(103 )= N/mm2；支撐鋼管的抗彎強度設計值 fm =205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 σ = N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強度設計值 fm=205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度 ν=[v]=min(400/150,10)mm,滿足要求!梁底支撐鋼管的強度計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P= kN最大彎矩 Mmax =