長江公路大橋引橋a6聯單箱雙室截面混凝土梁橋設計畢業論文-預覽頁

　

【正文】 45 支座隔墩沉降內力表單元荷載位置軸向（KN）剪力Z（kN）彎矩Y（）1支座沉降I[1]01支座沉降 1/41支座沉降 1/21支座沉降 3/41支座沉降J[2]7支座沉降I[7]7支座沉降 1/47支座沉降 1/27支座沉降 3/47支座沉降J[8]10支座沉降I[10]10支座沉降 1/410支座沉降 1/210支座沉降 3/410支座沉降J[11]14支座沉降I[14]14支座沉降 1/414支座沉降 1/214支座沉降 3/414支座沉降J[15]20支座沉降I[20]20支座沉降 1/420支座沉降 1/220支座沉降 3/420支座沉降J[21]27支座沉降I[27]27支座沉降 1/427支座沉降 1/227支座沉降 3/427支座沉降J[28]31支座沉降I[31]31支座沉降 1/431支座沉降 1/231支座沉降 3/431支座沉降J[32]36支座沉降I[36]36支座沉降 1/436支座沉降 1/236支座沉降 3/436支座沉降J[37]42支座沉降I[42]42支座沉降 1/442支座沉降 1/242支座沉降 3/41321642支座沉降J[43]50支座沉降I[50]50支座沉降 1/450支座沉降 1/250支座沉降 3/450支座沉降J[51]54支座沉降I[54]54支座沉降 1/454支座沉降 1/254支座沉降 3/454支座沉降J[55]59支座沉降I[59]59支座沉降 1/459支座沉降 1/259支座沉降 3/459支座沉降J[60]66支座沉降I[66]66支座沉降 1/466支座沉降 1/266支座沉降 3/466支座沉降J[67]67支座沉降I[67]67支座沉降 1/467支座沉降 1/267支座沉降 3/467支座沉降J[68]68支座沉降I[68]68支座沉降 1/468支座沉降 1/268支座沉降 3/468支座沉降J[69]69支座沉降I[69]69支座沉降 1/469支座沉降 1/269支座沉降 3/469支座沉降J[70]70支座沉降I[70]70支座沉降 1/470支座沉降 1/270支座沉降 3/470支座沉降J[71]71支座沉降I[71]71支座沉降 1/471支座沉降 1/271支座沉降 3/471支座沉降J[72]72支座沉降I[72]72支座沉降 1/472支座沉降 1/272支座沉降 3/472支座沉降J[73]73支座沉降I[73]73支座沉降 1/473支座沉降 1/273支座沉降 3/473支座沉降J[74]74支座沉降I[74]74支座沉降 1/474支座沉降 1/274支座沉降 3/474支座沉降J[75]75支座沉降I[75]75支座沉降 1/475支座沉降 1/275支座沉降 3/475支座沉降J[76]76支座沉降I[76]76支座沉降 1/476支座沉降 1/276支座沉降 3/476支座沉降J[77]77支座沉降I[77]77支座沉降 1/477支座沉降 1/277支座沉降 3/477支座沉降J[78]79支座沉降I[78]79支座沉降 1/479支座沉降 1/279支座沉降 3/479支座沉降J[79]080支座沉降I[63]32580支座沉降 1/432580支座沉降 1/23251198880支座沉降 3/432580支座沉降J[64]325注：前三跨只輸出支點、跨中、四分之一截面的支座沉降內力第五章 內力組合及內力包絡圖 短期荷載組合根據參考文獻[3]，短期效應組合采用作用效應標準值，不乘分項系數，其中活載不計沖擊。表53 彎矩長期組合截面0L/8L/43L/8L/2第一跨Mmax（）0Mmin（）0第二跨Mmax（）Mmin（）第三跨Mmax（）Mmin（）截面5L/83L/47L/8L第一跨Mmax（）Mmin（）第二跨Mmax（）Mmin（）第三跨Mmax（）Mmin（）表54 剪力長期組合截面0L/8L/43L/8L/2第一跨Vmax（kN）Vmin（kN）第二跨Vmax（kN）10925Vmin（kN）第三跨Vmax（kN）Vmin（kN）截面5L/83L/47L/8L第一跨Vmax（kN）Vmin（kN）第二跨Vmax（kN）Vmin（kN）第三跨Vmax（kN）Vmin（kN） 基本組合參見文獻[3]，基本組合的公式如下： (53)式中 SGk—恒載標準值；SQ1k—活載標準值；SQ2k—溫度次內力標準值；SQ3k—支座沉降次內力標準值；γ0—是結構重要性系數，本橋梁安全等級為一級(參見文獻[3])。按照設計任務書的要求，單根鋼絞線的公稱截面面積為Ap=139mm2，抗拉強度標準值1860MPa，張拉控制應力σcon=1860=1395MPa(見參考文獻[2])，則所需的預應力鋼絞線的根數為： (62)式中 σs—預應力損失，按20%的控制應力計。m）32315294509415701185471371318476122029187854449941Iyy（m4）Czp（m）Czm（m）W（m3）A（m2）ep（m）Npmax（kN）1096293693717887561766710040166985073418152643理論根數984應配根數70723911636343325964474985注：上表負值表示在頂板配筋，正值表示在底板配筋表62 按短期組合最小配筋截面配筋0L/ 8L/43L/8L/25L/83L/47L/8L第一跨Msmax（kN 鋼束布置無論是預應力鋼筋還是普通鋼筋，只有布置在翼緣有效寬度范圍內，才能更好的發揮作用。表63 有效翼緣寬度翼緣類型第一跨第二跨第三跨1＃支點中部2＃支點中部3＃支點中部bm1bm2bm3bm4bm5 實際配束計算由于截面配筋較多，考慮到有效翼緣寬度有限，采用32根一束的預應力筋布置方式，而通長束采用20根一束的預應力筋布置，預留管道直徑85mm。本設計在具體的截面配筋時，在頂板布置5束預應力通長筋。彎起，并錨固于梁頂腹板中心，彎起半徑為6m，兩起彎點之間的鋼束按平行于頂板布置；正彎矩板束均以15176。下彎下彎半徑26米。凈截面幾何性質為毛截面去除預應力孔道后截面的性質；換算截面幾何性質為孔道壓漿后鋼束與混凝土梁形成的整體后的截面性質。則：ysj=hyxj (73)式中：h—截面高度。則截面性質計算公式如下：換算面積： (75)式中：An—換算截面面積；Ec—混凝土彈性模量；Es—預應力鋼筋彈性模量；As—預應力鋼筋面積。表72截面位置高(m)上緣鋼筋束數ays(m)下緣緣鋼筋束數ayx(m)ysn(m)yxn(m)An(m2)In(m4)邊錨固512L1/4523L1/2311233L1/4144L1350L2/4207L2/235193L2/4117L2350L3/4149L3/235223L3/4117L3350第八章 預應力損失及有效預應力計算 控制應力及有關參數計算σcon=1860=1395(MPa)管道偏差系數：k＝；摩擦系數：μ＝；，梁底任一截面的斜率為y39。由于預應力鋼筋是采用兩端張拉施工，為了簡化計算，近似認為鋼筋中點截面是固定不變的，控制截面離鋼筋哪端近，就從哪端起算摩擦損失。不考慮側彎角度；正彎矩腹板筋只考慮兩端上彎角度25176。當lf163。當lf/l163。減小值(未考慮預應力次內力)的算法如下： (88)式中 —后張拉鋼筋在前期張拉鋼筋重心處產生的應力；—后張拉鋼筋的合拉力，在計算中預應力鋼筋的應力要減掉摩擦損失和錨具回縮損失；—計算截面凈面積；—計算截面凈慣性矩；—后張拉鋼筋合力作用點到凈截面形心軸的距離；y—前期張拉的鋼筋的重心到凈截面形心的距離