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長(zhǎng)江公路大橋引橋a6聯(lián)單箱雙室截面混凝土梁橋設(shè)計(jì)畢業(yè)論文-wenkub

2023-07-13 06:18:12 本頁(yè)面

　

【正文】第i個(gè)單元的自由變形曲率；Ii—第i個(gè)單元截面的慣性矩；ty—單元面積Ay內(nèi)溫度梯度平均值，均以正值代入；αc—混凝土溫度線膨脹系數(shù)，105/℃；Ec—結(jié)構(gòu)材料彈性模量；ey—計(jì)算應(yīng)力點(diǎn)至截面重心軸的距離；li—第i個(gè)單元的長(zhǎng)度。本聯(lián)設(shè)計(jì)利用邁達(dá)斯軟件計(jì)算支座沉降次內(nèi)力，按照設(shè)計(jì)書要求在邁達(dá)斯中為模型隔墩定義1cm的不均勻沉降。組合結(jié)果見表53和表54。圖51 短期組合彎矩包絡(luò)圖圖52 短期組合剪力包絡(luò)圖圖53 基本組合彎矩包絡(luò)圖圖 54 基本組合剪力包絡(luò)圖第六章預(yù)應(yīng)力筋的計(jì)算與布置原理與方法本設(shè)計(jì)按照全預(yù)應(yīng)力構(gòu)件設(shè)計(jì)，根據(jù)正截面抗裂要求，確定預(yù)應(yīng)力鋼筋的數(shù)量，為滿足抗裂要求，所需的有效預(yù)加力為： (61)式中 Ms—荷載短期效應(yīng)彎矩組合設(shè)計(jì)值，W—截面彈性抗力矩，近似采用毛截面性質(zhì)；ep—為預(yù)應(yīng)力鋼筋重心至毛截面重心的距離，ep=yap(當(dāng)計(jì)算正彎矩配筋時(shí)y取yx，計(jì)算負(fù)彎矩配筋時(shí)y取ys)。m）3857612E+056068825907548764069828967146544323152Iyy（m4）Czp（m）Czm（m）W（m3）A（m2）ep（m）Npmax（kN）13086973729267961222426852192031279055828109629理論根數(shù)應(yīng)配根數(shù)8444761737917412483360707第三跨Msmax（kNm）34814111141225504993111168986527238909206165477395Iyy（m4）Czp（m）Czm（m）W（m3）A（m2）ep（m）Npmax（kN）11810743542109744706157200309311739880574161956理論根數(shù)1044應(yīng)配根數(shù)762281713043672001135201045注：上表中負(fù)值表示的是在頂板配筋，正值為底板配筋。圖61翼緣有效寬度根據(jù)參考文獻(xiàn)[2]，邊跨與中跨分開計(jì)算，下面以第一跨邊支點(diǎn)為例計(jì)算，計(jì)算及圖示如下：bm1=b1==bm2=bm3=bm4=bm5=b21=圖62 L1邊支點(diǎn)有效寬度計(jì)算結(jié)果見表63。表64 實(shí)際配筋表截面位置理論計(jì)算配筋束數(shù)實(shí)際配筋截面通過(guò)束上緣下緣上緣下緣0085肋012肋0板5板12L1/8085肋012肋0板5板12L1/40165肋023肋3板5板203L1/801811肋020肋3板11板20L1/201611肋023肋3板11板205L1/801011肋012肋0板11板123L1/43014肋34肋0板11板47L1/816029肋64肋0板23板4L128035肋60肋0板29板0L2/816026肋37肋3板23板4L2/47020肋37肋3板17板43L2/80314肋915肋9板5板6L2/2065肋019肋9板5板105L2/8045肋019肋9板5板103L2/45011肋07肋3板11板47L2/813026肋37肋3板23板4L224035肋60肋0板29板0L3/89026肋37肋3板23板4L3/40414肋09肋3板14板63L3/80125肋020肋6板5板14L3/20145肋022肋6板5板165L3/8095肋022肋6板5板163L3/44011肋07肋3板11板47L3/817026肋37肋3板23板4L333035肋60肋0板29板0滿堂支架施工的預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋，大多數(shù)預(yù)應(yīng)力鋼束的穿束、張拉錨固等均需在箱梁內(nèi)作業(yè)，配筋控制截面（鋼束最多的截面）布置鋼束充分考慮這一點(diǎn)，方便施工。L1邊支點(diǎn)鋼束布置L11/4截面鋼束布置L11/2 截面鋼束布置L13/4 截面鋼束布置L11 截面鋼束布置L21/4 截面鋼束布置L21/2 截面鋼束布置L23/4 截面鋼束布置L21 截面鋼束布置L31/4 截面鋼束布置L31/2 截面鋼束布置L33/4 截面鋼束布置立面及平面布筋綜合考慮表64，正彎矩肋束均以25176。下彎，同時(shí)考慮錨固與腹板側(cè)面的齒板外，；176。L1 頂板鋼束布置L2 頂板鋼束布置L3 頂板鋼束布置L1 底板鋼束布置L2 底板鋼束布置L3 底板鋼束布置L1 腹板鋼束布置L2 腹板鋼束布置L3 腹板鋼束布置圖63 平面及立面筋布置第七章凈截面及換算截面幾何特性計(jì)算概述按第六章布置預(yù)應(yīng)力鋼筋后就可以進(jìn)行凈截面和換算截面幾何特性的計(jì)算。形心距上下邊緣的距離ysj和yxj： (72)式中：S0—毛截面對(duì)底邊的靜矩；Sk—孔道面積對(duì)底邊的靜矩。表71截面位置高(m)上緣鋼筋束數(shù)ays(m)下緣緣鋼筋束數(shù)ayx(m)ysn(m)yxn(m)An(m2)In(m4)邊錨固512L1/4523L1/2311233L1/4144L1350L2/4207L2/235193L2/4117L2350L3/4149L3/235223L3/4117L3350 換算截面計(jì)算本計(jì)算中，結(jié)構(gòu)受力狀態(tài)是彈性狀態(tài)。利用上面的公式編制Excel表格計(jì)算如表72。因?yàn)闃蚩鐚?duì)稱,所以只計(jì)算3跨的損南京工業(yè)大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）失,以下各種損失亦如此。負(fù)彎矩腹板筋只考慮下彎角度15176。表82 摩擦損失匯總表a類鋼筋（頂板筋）截面鋼束L11/2L13/4L1L21/4a1a2a3a4a5a6a7a8a9a10a11a12b類鋼筋（頂板筋）截面鋼束L23/4L2L31/4b1b2b3b4b5b6b7b8b9b10b11b12c類鋼筋（頂板筋）截面鋼束L33/4L37/8L3c1c2c3c4c5c6c7c8c9c10c11c12d類鋼筋（底板筋）截面鋼束L10L11/4L11/2L13/4d1d2d3d4d5d6d7d8d9d10f類鋼筋(底板筋)截面鋼束L31/4L31/2L33/4f1f2f3f4f5f6f7f8e類鋼筋（底板筋）截面鋼束L21/4L21/2L23/4e1e2e3e4e5A類鋼筋（上肋筋）C類鋼筋（上肋筋）截面鋼束L11截面鋼束L21A11C11A12C12A13C13A21C21A22C22A23C23B類鋼筋（下肋筋）D類鋼筋（下肋筋）F類鋼筋（下肋筋）截面鋼束L11/4截面鋼束L21/2截面鋼束L31/2B11D11F11B12D12F12B13D13F13D21F21D22F22D23F23D31D32D33T類鋼筋（通長(zhǎng)筋）截面L10L1/4L1/23L1/4L1損失截面L2/4L2/23L2/4L2損失截面L3/4L3/23L3/4L3損失此計(jì)算考慮反摩擦影響(參見參考文獻(xiàn)[2]附錄D)，反摩擦影響長(zhǎng)度lf按下式計(jì)算 (83)式中 —按參考文獻(xiàn)[2]，取6m；—為單位長(zhǎng)度由管道摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失(見圖81)，按下式計(jì)算： (84)式中 s0—張拉端錨下控制應(yīng)力；—預(yù)應(yīng)力鋼筋扣除沿途摩擦損失后錨固端應(yīng)力；—張拉端至錨固端的距離。圖81考慮反摩擦后鋼筋預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算簡(jiǎn)圖當(dāng)x/lf1,表示x處預(yù)應(yīng)力鋼筋不受反摩擦得影響。表83 錨具回縮損失匯總表a類鋼筋（頂板筋）截面鋼束L11/2L13/4L1L21/4a1a2a3a4a5a6a7a8a9a10a11a12b類鋼筋（頂板筋）截面鋼束L23/4L2L31/4b1b2b3b4b5b6b7b8b9b10b11b12c類鋼筋（頂板筋）截面鋼束L33/4L37/8L3c1c2c3c4c5c6c7c8c9c10c11c12d類鋼筋（底板筋）截面鋼束L10L11/4L11/2L13/4d1d2d3d4d5d6d7d8d9d10

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