長虹大橋橋梁工程結構組織設計畢業論文-免費閱讀

　　

【正文】 （2）預應力直線鋼筋由錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的預應力損失，可按下式計算： ()式中 ——張拉錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮值（mm），按《公路橋規》；——張拉端至錨固端之間的距離（mm）。（考慮到對稱布置故只列出一半截面的縱向配束面積）： 截面縱向配束估算面積節點號正常使用極限狀態組合估算配筋面積承載能力極限狀態組合估算配筋面積上緣下緣上緣下緣10020020030030040040050506060778899100100110110120012001300130014001400150015001600160017001700180018001900190020002000210021002200220023002300240024002500250026002600270027002800280029002900300300310310323233333403403500350036003600說明：此處先期恒載計算結果只取對稱結構的一半。 正常使用極限狀態長期效應彎矩包絡圖 正常使用極限狀態短期效應彎矩包絡圖第六章 預應力鋼束的估算與布置 縱向預應力鋼束布置預應力混凝土梁的設計，應滿足不同設計狀況下規范規定的控制條件要求。當某個可變作用在效應組合中其值超過汽車荷載效應時，則該作用取代汽車荷載，其分項系數應采用汽車荷載的分項系數；對專為承受某作用而設置的結構或裝置，設計時該作用的分項系數取與汽車荷載同值；計算人行道板和人行道欄桿的局部荷載，其分項系數也與汽車荷載取同值；、——汽車荷載效應（含汽車沖擊力、離心力）的標準值和設計值； ——在作用效應組合中除汽車荷載效應（含汽車沖擊力、離心力）、風荷載外的其他第 個可變作用效應的分項系數，取=，但風荷載的分項系數取 =；、——在作用效應組合中除汽車荷載效應（含汽車沖擊力、離心力）外的其他第個可變作用效應的標準值和設計值； ——在作用效應組合中除汽車荷載效應（含汽車沖擊力、離心力）外的其他可變作用效應的組合系數，當永久作用與汽車荷載和人群荷載（或其他一種可變作用）組合時，人群荷載（或其他一種可變作用）的組合系數取 =；當除汽車荷載效應（含汽車沖擊力、離心力）外尚有兩種其他可變作用參與組合時，其組合系數取 =；尚有三種可變作用參與組合時，其組合系數取 =；尚有四種及多于四種的可變作用參與組合時，取=。 非線性正溫差產生的彎矩圖 整體溫變升溫20℃引起的次內力單元號節點號軸力（KM）剪力（KN）彎矩(KN*m)11+00+01+0012+00+01+0122+00+01+0123+00+01+0233+01+0234+01+0244+01+0245+01+0255+01+0256+01+0266+01+0267+01+0277+01+0278+01+0288+01+0289+01+0299+01+02910+01+021010+01+021011+01+021111+01+021112+01+021212+01+021213+01+021313+01+021314+01+021414+01+021415+01+021515+01+021516+01+031616+01+031617+01+031717+01+031718+01+031818+01+031819+01+031919+02+03+041920+02+03+022020+02+03+022021+02+03+042121+03+032122+03+032222+03+032223+03+032323+03+032324+03+032424+03+032425+03+032525+03+032526+03+022626+03+022627+03+022727+03+022728+03+022828+03+022829+03+022929+03+022930+03+023030+03+023031+03+023131+03+023132+03+023232+03+023233+03+033333+03+033334+03+033434+03+033435+03+033535+03+033536+03+033636+03+033637+03+03 整體溫變升溫20℃產生的彎矩圖 墩臺支座不均勻沉降次內力計算 在地質情況或其它因素的影響下，當結構在支承處發生已知位移（或稱支座強迫位移）時，在結構中會產生變形，對于超靜定結構會產生內力和強迫支座反力。影響線制作方法：作影響線時，單位荷載沿主梁移動，由于單元一般較短，因此，可以考慮單位荷載只在主梁上的結點上按從左到右的順序移動，這樣每次單位荷載加載均為結點荷載，將每次加載后得到的指定截面內力和結點位移增量記錄下來，即可獲得所求的內力影響線數值，再將其用線形表示出來，即影響線圖例。 一期恒載和二期恒載的彎矩折線圖 一期恒載和二期恒載的剪力折線圖第四章 活載內力計算活載內力計算為基本可變荷載在橋梁使用階段所產生的結構內力。鋪裝層G鋪＝25kN/12m+24Kn/12m =防撞欄桿G欄＝2 kN/m二期恒載G= G鋪+G欄=+2 =。步驟：(1) 拆除邊跨托架。 步驟：(1) 按前步驟依次澆筑3～14號梁段，拆除掛籃。 施工階段的詳細劃分 步驟：(1) 剛構墩墩身施工完畢至墩頂。各懸臂施工梁段要求一次澆筑完成，無論在澆筑階段、掛籃移動或拆除階段，均需保持對稱平衡施工，容許不對稱重量不得大于一個梁段自重的一半。施工程序分為6個大塊：（1）約束橋墩最下面的單元，并且從下往上按一個階段兩個單元灌注。豎向預應力采用屈服強度σs = 750Mpa級直徑32精軋高強螺紋粗鋼筋， = 675Mpa 。墩下現澆5m厚鋼筋混凝土承臺。大橋主橋全長250m，+117m+；引橋未出。 水文、氣象， m 。本設計完成的主要內容有：（1）設計橋梁基本尺寸和主梁截面形式與縱斷面線形； （2）計算主要受力構件的控制截面的幾何特性；（3）結構內力計算，包括：恒載內力計算，繪制恒載內力圖；活載內力計算、繪制控制截面活載內力影響線，影響線加載，溫度及支座沉降次內力計算，繪內力包絡圖；（4） 進行主梁縱向預應力初步配筋設計；（5）進行主梁二次內力計算；（6）強度驗算、施工階段應力驗算、使用階段應力驗算、變形驗算與預拱度設置、錨下局部承壓驗算；（7）繪制相關圖紙，編寫設計說明書。湖南科技大學瀟湘學院本科生畢業設計（論文）長虹大橋橋梁工程結構組織設計畢業論文目 錄 79 第一章 前 言 1第二章 工程概述 2 工程概況 2 設計條件 2 工程地質 2 水文、氣象 2 設計標準和設計規范 2 主要技術標準 2 設計規范 3 橋型總體布置 3 結構設計 4 上部結構橋型布置與箱梁一般構造 4 下部結構 4 主要材料 4 主梁施工方法及注意事項 5 施工階段的詳細劃分 6第三章 恒載內力計算 8 混凝土及鋼筋材料特性的取值 8 計算階段劃分 8 二期恒載計算 9第四章 活載內力計算 20 橫向分布系數的計算 20 內力影響線的計算 20 活載內力計算結果 25第五章 內力組合 28 溫度次內力計算 28 墩臺支座不均勻沉降次內力計算 32 荷載組合及內力包絡圖 33 承載能力極限狀態下的效應組合 33 正常使用極限狀態下的效應組合 37第六章 預應力鋼束的估算與布置 43 縱向預應力鋼束布置 43 豎向預應力鋼束布置 46 預應力損失計算 46 有效預應力計算 46 主梁次內力計算 51 預加力引起的次內力 51 徐變次內力計算 53 配束后的內力荷載組合 55第七章 全橋強度驗算 61 承載力極限狀態驗算 61 基本理論 61 截面驗算 62 施工階段應力驗算 65 施工階段應力驗算原理 65 使用階段正截面應力驗算 66 錨下局部承壓計算 69 局部受壓區尺寸要求 69 局部抗壓承載力計算 70第八章 變形計算及預拱度設置 71 撓度計算 71 預拱度設置 73第九章 總結與討論 75參考文獻 76致 謝 77湖南科技大學瀟湘學院本科生畢業設計（論文）第一章 前 言連續剛構體系梁橋多用于大跨徑高墩結構，即利用高墩的柔度形成擺動式支撐體系來適應由預加力、荷載、混凝土收縮徐變和溫度變化所產生的縱向位移。 設計中主要采用《》電算程序進行內力分析，但也需自己對結構受力模型特征有清晰的認識，可以對電算結果進行大體分析，診斷設計中建模是否正確。通航等級為IV（2）級雙向兩航道,凈寬150m，凈高8m。 橋型布置圖 結構設計 上部結構橋型布置與箱梁一般構造上部結構為變截面箱梁，C50混凝土，主梁為變截面雙箱單室，高跨比為1/，為支點梁高的5/13。將船撞力傳至橋墩全部樁上。預應力管道：豎向預應力鋼束管道均采用鍍鋅金屬波紋管 。(2)灌注并張拉橋墩上面的0號塊，安裝掛籃，掛籃加載，灌注張拉1號塊，安裝并轉移掛籃，掛籃加載，灌注張拉2號塊……拆除掛籃。澆筑梁段混凝土時應分水平層，一次整體澆筑成型，當混凝土自流高度大于2m時，必須用溜槽或導管輸送，以保證混凝土的澆筑質量。 (2) 澆筑0號梁段。 (2) 安裝邊支座，并現澆邊跨等高梁段16，17號梁段。 (2) 拆除中跨吊籃。 截面特性計算結果表單元號節點號X坐標Y坐標截面面積m 2抗彎慣性矩KN*m中性軸高度m截面高度m11022237337494495145514