長江公路大橋引橋a6聯單箱雙室截面混凝土梁橋設計畢業論文-免費閱讀

　　

【正文】 減小值(未考慮預應力次內力)的算法如下： (88)式中 —后張拉鋼筋在前期張拉鋼筋重心處產生的應力；—后張拉鋼筋的合拉力，在計算中預應力鋼筋的應力要減掉摩擦損失和錨具回縮損失；—計算截面凈面積；—計算截面凈慣性矩；—后張拉鋼筋合力作用點到凈截面形心軸的距離；y—前期張拉的鋼筋的重心到凈截面形心的距離。當lf163。由于預應力鋼筋是采用兩端張拉施工，為了簡化計算，近似認為鋼筋中點截面是固定不變的，控制截面離鋼筋哪端近，就從哪端起算摩擦損失。則截面性質計算公式如下：換算面積： (75)式中：An—換算截面面積；Ec—混凝土彈性模量；Es—預應力鋼筋彈性模量；As—預應力鋼筋面積。凈截面幾何性質為毛截面去除預應力孔道后截面的性質；換算截面幾何性質為孔道壓漿后鋼束與混凝土梁形成的整體后的截面性質。彎起，并錨固于梁頂腹板中心，彎起半徑為6m，兩起彎點之間的鋼束按平行于頂板布置；正彎矩板束均以15176。表63 有效翼緣寬度翼緣類型第一跨第二跨第三跨1＃支點中部2＃支點中部3＃支點中部bm1bm2bm3bm4bm5 實際配束計算由于截面配筋較多，考慮到有效翼緣寬度有限，采用32根一束的預應力筋布置方式，而通長束采用20根一束的預應力筋布置，預留管道直徑85mm。m）32315294509415701185471371318476122029187854449941Iyy（m4）Czp（m）Czm（m）W（m3）A（m2）ep（m）Npmax（kN）1096293693717887561766710040166985073418152643理論根數984應配根數70723911636343325964474985注：上表負值表示在頂板配筋，正值表示在底板配筋表62 按短期組合最小配筋截面配筋0L/ 8L/43L/8L/25L/83L/47L/8L第一跨Msmax（kN表53 彎矩長期組合截面0L/8L/43L/8L/2第一跨Mmax（）0Mmin（）0第二跨Mmax（）Mmin（）第三跨Mmax（）Mmin（）截面5L/83L/47L/8L第一跨Mmax（）Mmin（）第二跨Mmax（）Mmin（）第三跨Mmax（）Mmin（）表54 剪力長期組合截面0L/8L/43L/8L/2第一跨Vmax（kN）Vmin（kN）第二跨Vmax（kN）10925Vmin（kN）第三跨Vmax（kN）Vmin（kN）截面5L/83L/47L/8L第一跨Vmax（kN）Vmin（kN）第二跨Vmax（kN）Vmin（kN）第三跨Vmax（kN）Vmin（kN） 基本組合參見文獻[3]，基本組合的公式如下： (53)式中 SGk—恒載標準值；SQ1k—活載標準值；SQ2k—溫度次內力標準值；SQ3k—支座沉降次內力標準值；γ0—是結構重要性系數，本橋梁安全等級為一級(參見文獻[3])。下面由軟件輸出升溫和降溫的位移計算表表41 位移計算表（升溫）桿件號荷載Dx（m）Dz（m）Ry（rad）1橋面板升溫02橋面板升溫3橋面板升溫4橋面板升溫5橋面板升溫6橋面板升溫7橋面板升溫8橋面板升溫9橋面板升溫10橋面板升溫11橋面板升溫12橋面板升溫13橋面板升溫14橋面板升溫15橋面板升溫16橋面板升溫17橋面板升溫18橋面板升溫19橋面板升溫20橋面板升溫21橋面板升溫022橋面板升溫23橋面板升溫24橋面板升溫25橋面板升溫26橋面板升溫27橋面板升溫28橋面板升溫29橋面板升溫30橋面板升溫31橋面板升溫32橋面板升溫33橋面板升溫34橋面板升溫35橋面板升溫36橋面板升溫37橋面板升溫38橋面板升溫39橋面板升溫40橋面板升溫41橋面板升溫42橋面板升溫43橋面板升溫044橋面板升溫45橋面板升溫46橋面板升溫47橋面板升溫48橋面板升溫49橋面板升溫50橋面板升溫51橋面板升溫52橋面板升溫53橋面板升溫54橋面板升溫55橋面板升溫56橋面板升溫57橋面板升溫058橋面板升溫59橋面板升溫60橋面板升溫61橋面板升溫62橋面板升溫63橋面板升溫64橋面板升溫65橋面板升溫66橋面板升溫67橋面板升溫068橋面板升溫69橋面板升溫0070橋面板升溫71橋面板升溫0072橋面板升溫73橋面板升溫074橋面板升溫75橋面板升溫076橋面板升溫77橋面板升溫078橋面板升溫79橋面板升溫0根據上圖數據，按照溫度次內力的計算原理算得了中間支座的豎向位移后，在原來的計算模型的基礎上，把位移反向強加在相應的支座上而算得升溫時的溫度次內力，內力圖如圖43和圖44，計算結果如表42。表32 控制界面最大最小剪力及對應彎矩截面左隔板邊L/4L/23L/4右隔板邊第一跨Qmax20646對應M0Qmin對應M0第二跨Qmax14190對應M76243Qmin對應M第三跨Qmax對應M49749Qmin對應M第四章 次內力計算 溫度次內力計算計算溫度效應時，105/℃。14Hz時， μ= (31)當f14Hz時， μ=式中 f—結構基頻(Hz)。 (22)M39。L1L2L3圖21 節段劃分圖 截面單元幾何性質根據上圖，整聯共有37個不同的截面，利用邁達斯自帶的截面計算器可以對這些截面的幾何性質進行計算，下面主要列出了L1的11個不同的截面性質，其他截面性質計算類似。 梁底曲線設計 梁底曲線采用對稱的二次拋物線，本聯共有3種拋物線（以跨中梁底為原點）：L1（70m跨）：y1=L2（75m跨）：y2=L3（85m跨）：y3=上面拋物線的計算考慮了支座處水平段長度（由于安放支座的需要，支座底部梁體結構底面要有一定的水平寬度，這一寬度一般要大于支座頂板順橋向長度）的影響。由上圖可知，橋面板寬度為18m，根據參考文獻[1](P83)，選用單箱雙室截面。在實際情況中，設計標準跨徑與實際跨徑有些許差異，主要是由于設計標準跨徑還要考慮支座尺寸的折減以及兩邊跨伸縮縫。橋梁上部結構擬采用五聯預應力混凝土連續箱梁結構體系，每聯4～5跨，每聯連續梁跨度由引橋的起始端向引橋與主跨橋的銜接端逐步加大。橋梁上部結構橫斷面擬采用分離式箱形截面。為了減小伸縮縫的寬度，把固定支座放在6墩上，讓梁體向兩邊伸縮。為了避免使用橫向預應力筋，根據設計經驗。本聯支座處設置了2m的水平段。圖22 箱形截面構造圖示表21 截面幾何性質匯總表截面號高（m）頂板寬（m）頂板厚（m）底板寬（m）底板厚（m）腹板厚（m）A(m2)I(m4)118218318418541861818718818918101811318 一期恒載計算 恒載集度及剛度計算實際的橋梁截面是變截面的，應用邁達斯軟件進行電算，手算公式：q=Aγc (21)其中γc=26kN=qa2/8 (23)式中 Me—折減后的支點負彎矩；M—按理論方法計算的支點負彎矩；M39。計算連續梁橋的沖擊力引起的正彎矩效應和剪力效應時采用的基頻為f1，算式如下： (32)計算連續梁橋的沖擊力引起的負彎矩效應采用的基頻為f2，算式如下： (33)式中 l—結構的計算跨徑(m)；E—結構材料的彈性模量(N/m2)；Ic—結構跨中截面的截面慣矩(m4)；mc—結構跨中處的單位長度質量(kg/m)；本聯結構采用邁達斯軟件加載，移動荷載的沖擊與折減，軟件自動計算，具體如下圖所示 車道折減系數由于本設計為雙向六車道，單向為三車道，在計算時要對計算荷載進行折減，根據參考文獻[3]，但折減后的荷載效應不得小于兩設計車道的荷載效應。按照任務書的要求，體系升溫20℃，體系降溫20℃，主梁上下緣溫差按BS5400取值，本橋計算溫度次內力的溫度梯度如圖41所示。表42 升溫次內力匯總表截面0L/4L/23L/4L第一跨M（）+00+03+04+04+04V（kN）+02+02+02+02+02第二跨M（）+04+04+04+04+04V（kN）+02+01+01+01+01第三跨M（）+04+04+04+04+04V（kN）+01+01+01+01+01圖43 升溫彎矩圖圖44 升溫剪力圖降溫計算同升溫，具體數據如下：表43 位移計算表（降溫）桿件號荷載Dx（m）Dz（m）Ry（rad）1橋面板降溫02橋面板降溫3橋面板降溫4橋面板降溫5橋面板降溫6橋面板降溫7橋面板降溫8橋面板降溫9橋面板降溫10橋面板降溫11橋面板降溫12橋面