三跨連續雙塔鋼箱梁斜拉橋設計全套(畢業設計)-免費閱讀

　　

【正文】 混凝土索塔容重 25 kn / 3m ，鋼容重為 kn / 3m ，梁、塔按實際斷面計取荷載；斜拉索所需鋼鉸線荷載 G (1+10%)計 （其中 10％為防腐材料荷載）；主梁橫隔板以集中力計。 1. 高速公路和一級公路上特大橋、大橋的橋面鋪裝宜采用瀝青混凝土橋面鋪裝。因此采用施工階段臨時邊跨壓重設計。外側顏色經 VR 紫外線測試，表面色澤并無任何明顯褪色和改變。 平行鋼鉸線拉索具有較好的抗疲勞應力幅值，符合三跨鋼斜拉橋應力幅值大的特點。中橫梁在下橫梁上 30m 處，上橫梁在塔頂設置。斜拉橋索塔的型式有柱式，門式 , ,A 型，倒 Y型及菱型等。為減小鋼箱梁的加工制作難度，除支座處外，橫隔板上下與頂底板相焊。 按照規定此處受壓翼緣必須滿足：48t bfn? 受拉翼緣必須滿足下式：80t bfn? 由于加勁肋圍成的四邊簡支板，雙邊受壓應力基本相等，影響極微，因此取 12??? ； 表 42 （頂底板）受 拉 翼緣板最小板厚 t－參照公路鋼橋規范 單元 t0 f n b φ 頂板 1 1 6 0 頂板 2 1 11 0 頂板 3 1 11 0 頂板 4 1 11 0 頂板 5 1 11 0 頂板 6 1 6 0 底板 1 1 11 0 底板 2 1 11 0 底板 3 1 11 0 底板 4 1 11 0 表 43 （頂底板）受 壓 翼緣板最小板厚 t－參照公路鋼橋規范 單元 t0 f n b φ 頂板 1 1 6 0 頂板 2 1 11 0 頂板 3 1 11 0 頂板 4 1 11 0 頂板 5 1 11 0 頂板 6 1 6 0 底板 1 1 11 0 底板 2 1 11 0 底板 3 1 11 0 底板 4 1 11 0 由于頂板厚 ，底板厚 ，斜底板厚 ，因此滿足最小板厚規定。由于影響線長度很短，一個汽車輪載或相鄰兩個輪載（軸距約小于 ）就產生一次應力變化，在橋梁設計壽命內，輪載作用次數往往達到 1百萬 — 一千萬次。 ⑷ 斜拉索采用 OVM 拉索體系 300 級（容許應力幅 300MPa）鋼絞線拉索，標準強度為1860MPa，標準破斷荷載 1823KN, 公稱直徑 ，公稱面積 140mm2， 計算彈性模量Ey= 105MPa。橋面布置按 2m 四車道布置，車道寬 ，兩側各設 路緣帶，護欄外側布置 1m護索區 ，橋面總寬 。斜拉索采用平行鋼鉸線拉索，標準索距為 10m與 1米 ，為密索結構。 、方案確定 ： 總結：經過反復思索和比較，方案一表現突出，符合安全、功能、美觀要求，體現了當前的建橋技術水平，能夠勝任 XX市的交通建設規劃要求。此方案滿足城市長遠規劃，技術先進、結構合理、工藝成熟。 6）群樁基礎：與方案一一致。 比選方案三：下承式拱橋方案 （ 1）、孔徑布置：跨徑 35m+5 26m+200m+5 26m+35m，全長 530 米。 兩邊鋼主箱梁采用同時拼裝，后再中跨合攏。 5）群樁基礎：采用圓柱形摩擦樁（錘擊，靜壓錘撞），主塔群樁基礎單樁尺寸： φ 150 輔助墩群樁基礎單樁尺寸 φ 100 ；群樁采用矩形對稱形。至于橋梁美觀， 要視經濟與環境條件而定。 本橋設計水位： ，上部結構標高為 米。 1998 年洪水距今較近，現場洪痕清晰可見，根據實測洪水位，采用形態斷面計算 1998 年洪峰流量為 6095 立方米 /秒，與年鑒資料相差在 5％之內。 paK230022020 ??? ， K p a4604500 ??? 。 paK1 2 0 08 0 00 ??? ， Kpa1601000 ??? 。 drp＝ ， d95＝ 74mm， d10＝ ，CU=, paK5500 ?? ， Kpa2500 ?? 。礫石層底或風化巖頂面標高自南而 北為 － 米，由低而高坡形上升，高差 米左右，但由于鉆孔間距較遠，不知其間有無起伏。 二、大地構造 橋地區正位于走向東西、傾向東西二界溝斷裂上，此斷裂西至長興，東至 XX40公里，走向北東、傾向北西的煤山－長興斷裂相交。 XX市勘測設計研究院提供的 XX大橋 橋位工程地質初步勘察報告及橋軸線工程 地質剖面圖。 預算編制項目表 ....................................... 錯誤 !未定義書簽。 第十三章 施工組織設計 ................................... 錯誤 !未定義書簽。 V 鋼主梁強度驗算 ....................................... 錯誤 !未定義書簽。 第七章：橋梁下部結構計算 ................................. 錯誤 !未定義書簽。 cablestayed bridge。最后，按容許應力法和極限狀態法來驗算主要截面，以判定設計的合理性。是跨越大江大河、海峽港灣等交通障礙的首選橋型。 關鍵詞：方案 。 the main design scheme for further analysis 。 主要施工階段圖示： ................................... 錯誤 !未定義書簽。 主梁疲勞驗算 ......................................... 錯誤 !未定義書簽。 第十四章 施工預算 ...................................... 錯誤 !未定義書簽。此橋被列為 XX市規劃的“三縱三橫”公路主骨架的重要組成部分，北連 杭寧 高速公路，南同時連接 XX市和 寧波 市兩個歷史名城。汛期每年七月下旬至八月下旬，近幾年，尤其是 2020 年河水位歷史少見的下降，以致影響工農業、甚至民眾生活用水。從實際使用地址資料出發， d80100mm 顆粒，一般未予計入百分含量內，且無代表性。 drp＝ ， d95＝ ， d10＝ ，CU=, paK4000 ?? ， Kpa1800 ?? 。 混和巖：褐黃色，強風化，碎石狀。 沈陽建筑大學畢業設計 3 混和巖：褐黃色，強風化，節理裂縫發育，巖石破碎，碎石狀，不能提取巖芯。鉆孔過程中于標高 3－ 6米左右地段常常孔壁塌落，有時越發嚴重，以致鉆孔無法繼續鉆進，成為廢孔。計算最小橋孔凈長 Lj＝ 米，實際最小橋孔凈長為 米。 （ 3）設計方案力求結構新穎，盡量采用新式橋型，既要滿足美觀要求，又要是 受力合理，結構力線鮮明，輕盈可靠且施工方便。所有拉索一端錨固在鋼主梁內部，另一端錨固在主塔塔壁。主塔處樁基礎群樁設置： 5 排 5 列矩形對稱陳列樁。 3) 下部結構 橋臺采用肋式橋臺；橋墩采用雙柱式；基礎采用鉆孔灌注樁，樁長 40~50m。 4）下部結構：同方案一，兩 個主墩基礎均采用群樁基礎，分別以基巖為持力層。從受力上看，都是組合體系橋梁，各具特點。充分發揮了，鋼主梁混凝土斜拉橋，鋼混合用的良好 結合。主梁采用全焊扁平封閉鋼箱梁，其上緣采用正交異性板結構設，不等間距縱橫加勁肋。 主梁設計 、總體布置： 設計依據： 1. 圖 41 、大橋上部構造宜設置檢查平臺、通道、扶梯、箱內照明、人口井蓋等專門供 檢查和養護用的設施，保證工作人員的正常工作和安全。 ⑵ A3 及 16Mn 板材、型鋼要求符合 GB70965的規定，結構構造用型鋼（ A3 和 16Mn）要求符合 YB1668 YB16463 及 GB70965的規定。 、鋼箱梁設計 鋼橋面板是由較薄的面板、縱向肋和橫向肋組成，三者互為垂直，焊接成一體而共同工作，由于在相互垂直方向上的剛度各不相同，在受力行為上呈現各向異性，故稱為正交異性板（ Orthotropic Plate）。 細部構造設計與驗算： 1）頂底板板厚驗算： 頂底板最小板厚計算 : 表 41 受壓翼緣必須滿足的最小板厚 受壓翼緣板最小板厚 t 鋼材種類 (相當于國標） SS400,SM400（ Q235) SM490(Q345) SM490Y,SM520(Q370) SM570(Q420) 鋼材板厚 mm 40=t b/(56fn) b/(48fn) b/(46fn) b/(40fn) 40t=75 b/(58fn) b/(50fn) b/(46fn) b/(40fn) 75t=100 b/(58fn) b/(50fn) b/(48fn) b/(42fn) 沈陽建筑大學畢業設計 14 注： 212f 0 . 6 5 + 0 . 1 3 + 1 . 0 。最終內力基本符合連續梁內力分布，因此等效跨徑取 10m。錨固梁板厚 30mm，支撐板厚度 20mm。壁厚順橋向 60cm，橫橋向 60cm。平行鋼 鉸線拉索在工地組裝，可單根穿束，方便靈活。拉索護套采用雙層彩色高密度聚已烯（ PE）護套，外徑Φ 90mm。承臺采用 18 6 2m 設置。 、塔內爬梯 為方便索塔的養護維修，在每個索塔的塔柱內部均設有爬梯。 對于本設計，采用 6~13cm 厚 40 號混凝土調平層， 6cm 瀝青混凝土橋面鋪裝。橋面鋪裝厚度采用 8c。 4. 橋面應設排水設施。其性能應符合交通行業標準 JT/T493 的規定。 斜拉索錨具設計 錨具型號采用 OVM1531。梁上標準索距 10m，塔上標準索距 1m，雙塔雙索面扇形布置。 斜拉索設計 、類型選擇 斜拉索分為平行鋼絲束拉索、平行鋼鉸線拉索。雙塔 間間距 。 公路鋼橋規范規定： 表 413 公路鋼橋規范－橫向加勁肋間距設置 橫向加勁肋間距 a a=950tw/τ ^2 =2h 注：式中： a—— 橫向加勁肋的間距（ mm）； tw—— 腹板的厚度（ mm）； τ —— 驗算板梁處腹板平均剪應力； 計算步驟：先用 MAIDAS求出主梁單元的剪應力 表 414 腹板處中間橫向加勁肋間距 a計算 單元 位置 荷載 剪力 z (N/mm^2) 荷載 剪力 z (N/mm^2) tw 按最大剪應力計算 a 按最小剪應力計算 a 1 I[3] 組合包絡 (最大 ) 組合包絡 (最小 ) 1 2/4 組合包絡 (最大 ) 組合包絡 (最小 ) 1 J[1] 組合包絡 (最大 ) 組合包絡 (最小 ) 5 I[6] 組合包絡 (最大 ) 組合包絡 (最小 ) 5 2/4 組合包絡 (最大 ) 組合包絡 (最小 ) 5 J[3] 組合包絡 (最大 ) 組合包絡 (最小 ) 10 I[9] 組合包絡 (最大 ) 組合包絡 (最小 ) 10 2/4 組合包絡 (最大 ) 組合包絡 (最小 ) 10 J[6] 組合包絡 (最大 ) 組合包絡 (最小 ) 15 I[13] 組合包絡 (最大 ) 組合包絡 (最小 ) 15 2/4 組合包絡 (最大 ) 組合包絡 (最小 ) 19 15 J[9] 組合包絡 (最大 ) 組合包絡 (最小 ) 21 I[16] 組合包絡 (最大 ) 組合包絡 (最小 ) 21 2/4 組合包絡 (最大 ) 組合包絡 (最小 ) 沈陽建筑大學畢業設計 19 表 414（續） 21 J[13] 組合包絡 (最大 ) 組合包絡 (最小 ) 26 I[19] 組合包絡 (最大 ) 組合包絡 (最小 ) 26 2/4 組合包絡 (最大 ) 組合包絡 (最小 ) 26 J[16] 組合包絡 (最大 ) 組合包絡 (最小 ) 31 I[22] 組合包絡 (最大 ) 組合包絡 (最小 ) 31 2/4 組合包絡 (最大 ) 組合包絡 (最小 ) 31 J[19] 組合包絡 (最大 ) 組合包絡 (最小 ) 37 I[25] 組合包絡 (最大 ) 組合包絡 (最小 ) 37 2/4 組合包絡 (最大 ) 組合包絡 (最小 ) 37 J[22] 組合 包絡 (最大 ) 組合包絡 (最小 ) 46 I[28] 組合包絡 (最大 ) 組合包絡 (最小 ) 46 2/4 組合包絡 (最大 ) 組合包絡 (最小 ) 46 J[25] 組合包絡 (最大 ) 組合包絡 (最小 ) 55 I[31] 組合 包絡 (最大 ) 組合包絡 (最小 ) 55 2/4 組合包絡 (最大 ) 組合包絡 (最小 ) 55 J[28] 組合包絡 (最大 ) 組合包絡 (最小 ) 64 I[34] 組合包絡 (最大 ) 組合包絡 (最小 ) 64 2/4 組 合包絡 (最大 ) 組合包絡 (最小 ) 64 J[31] 組合包絡 (最大 ) 組合包絡 (最小 ) 73 I[37] 組合包絡 (最大 ) 組合包絡 (最小 ) 73 2/4 組合包絡 (最大 ) 組合包絡 (最小 ) 73 J[34] 組合包絡 (最大 ) 組合包絡 (最小 ) 82 I[4