柞水縣中學辦公樓設計畢業論文(存儲版)

　　

【正文】 BM V177。177。177。177。177。177。層次截面內 力SGKSQKSWKSEK SGK +(SQK+ SWK)rRE[(SGK+ SQK)+ SEK] SGK+ SQK +→←→←NMM5柱頂MN柱底M177。N（a）橫向框架E柱彎矩和軸力組合表層次截面內 力SGKSQKSWKSEK SGK +(SQK+ SWK)rRE[(SGK+ SQK)+ SEK] SGK+ SQK +→←→←NMM1柱頂MN柱底M177。 N 3柱頂M N 柱底M177。177。177。177。177。 柱底 M177。 N177。 （a） 橫向框架B柱彎矩和軸力組合表層次截面內 力SGKSQKSWKSEK SGK +(SQK+ SWK)rRE[(SGK+ SQK)+ SEK] SGK+ SQK +→（左）←（右）→（左）←（右）NMM2柱頂M N177。 N177。 1柱頂M N177。 N177。 柱底M177。（c）橫向框架C柱剪力組合表（KN）層次SGKSQKSWKSEK SGK +(SQK+ SWK)rRE[(SGK+ SQK)+ SEK] SGK+ SQK +→（左）←（右）→（左）←（右）5 4 3 2 1 （a） 橫向框架B柱彎矩和軸力組合表層次截面內 力SGKSQKSWKSEK SGK +(SQK+ SWK)rRE[(SGK+ SQK)+ SEK] SGK+ SQK +→（左）←（右）→（左）←（右）NMM5柱頂M N177。177。177。177。 N （b）橫向框架D柱柱端組合彎矩設計值的調整層次54321截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底————————注：表中彎矩為相應于本層柱凈高上、下兩端的設計值。 N 4柱頂M N 柱底M177。137. 61137. 61N2柱頂MN柱底M177。177。177。177。177。177。177。 C右M177。西安工業大學畢業設計（論文）層 次截 面位 置內力SGKSQKSWKSEK SGK +(SQK+ SWK)rRE[(SGK+ SQK)+ SEK] SGK+ SQK+ SQKV=rRE [ηrb (Mbl+ Mbr )/ln+VGb]→（左）←（右）→（左）←（右）第一層EM177。柱端加密區的箍筋選用四肢，表得第一層柱柱底的軸壓比n=, =， ，取，=。又，=+20=。ED跨：，故截面尺寸滿足要求。（a）恒載作用下彎矩計算（b） 豎向恒載作用下彎矩圖（c）活載作用下彎矩計算（d） 豎向活載作用下彎矩圖(a) 恒載作用下梁端剪力及柱軸力層次梁端剪力（V=荷載引起剪力+彎矩引起剪力）柱軸力ED跨DC跨CB跨E 柱D 柱C 柱B 柱54321 (b) 活載作用下梁端剪力及柱軸力層次梁端剪力（V=荷載引起剪力+彎矩引起剪力）柱軸力（N）ED跨DC跨CB跨E 柱D 柱C 柱B 柱54321 橫向框架內力組合 a. 結構抗震等級本工程為三級抗震框架。層次層高Vi(KNDi(N/mm)邊 柱DilVily5747421539047474215390374742153902757081563215585212525層次層高Vi(KNDi(N/mm中 柱Di2Vi2y5747422198147474221981374742219812757082222215585215401計算梁端彎矩，然后由平衡條件求出梁端剪力及柱軸力，、剪力及柱軸力計算層次邊 梁走道梁柱軸力邊柱中柱54321 豎向荷載作用下框架結構的內力計算 橫向框架內力計算a. 計算單元取KJ5橫向框架進行計算，(a)所示，由于房內布置有次梁，故直接傳給該框架的樓面荷載如圖中的水平陰影線所示，計算單元范圍內的其余樓面荷載則通過次梁和縱向框架梁以集中力的形式傳給橫向框架，作用于各節點上。 邊柱端彎矩及剪力計算層次邊　　柱（Ｂ、Ｅ柱）563289815390463289815390 363289815390264135215632148513212525 中柱端彎矩及剪力計算層次中　　　柱5632898219814632898219813 63289821981264135222222 148513215401 梁端彎矩、剪力及柱軸力計算層次邊梁走道梁柱軸力邊柱N中柱N54321水平地震作用下框架的彎矩圖、。 橫向水平地震作用下框架結構的內力和側移計算(1) 橫向自振周期計算荷載計算：GE=∑Gi=+3+= Geq=== 結構頂點的假想側移表層號56328984632898363289826413521485132 結構自振周期按頂點位移法，考慮填充墻剛度對于框架結構的影響，取折減系數，所以結構基本自振周期為T1 =αo T1 =αo == (2)水平地震作用及樓層地震剪力作用 本建筑結構高度不超過40m,質量和剛度沿高度分布比較均勻，變形以剪切為主，故可用底部剪力法計算水平地震作用。柱的側移剛度D值按下式計算：D= αc（h為層高）。～。主體結構共5層。 建筑剖面設計，可防止室外流水流入和墻身受潮。在建筑物兩端西安工業大學畢業設計（論文）。 縱向非預應力受拉鋼筋合力點、縱向非預應力受壓鋼筋合力點至截面近邊的距離；b 矩形截面寬度、T 形、I 形截面的腹板寬度；bf、bf39。正立面采用帶型窗，類似于玻璃幕墻，采光極好；側面柱子外側露出強面，與露出墻面的陽臺形成獨特的結構造型。屋面排水采用有組織外排水方式，用外裝塑料空心管作為落水管，屋面材料找坡1%。查相關規范得建筑物所在地（二類場地，分組第二組）的設計地震參數為αmax=，Tg=，基本風壓W0 =，基本雪壓S0=, 夏季極端最高38℃，冬季最低8℃。主梁截面、次梁截面高度分別按其梁跨度的1/10～1/12和1/12～1/15估計取值，且不應小于400mm,也不大于梁截面凈跨的1/4，框架梁寬度可取梁截面高度的1/3～1/2,且不小于250mm,同時應保證梁截面高寬比不大于4，估算梁截面尺寸和各層梁、。），南立面墻為帶型窗（1KN/㎡），其他外墻面貼瓷磚（㎡，包括水泥砂漿打底，共厚25mm），內墻面20mm厚抹灰（㎡），則外墻面單位面積重力荷載為15++=㎡；內墻為水泥空心磚兩側均為20mm厚抹灰，內墻面單位面積重力荷載為15+172＝㎡。二是保證填充墻、隔墻和幕墻等非結構構件的完好，避免產生明顯損傷。 橫梁、柱線剛度計算表層數Ec/(N/mm2) 類別bh/mmXmmI0/mm4b/mmEcI0/lb/N 水平地震作用及樓層地震剪力(3) 水平地震作用下的位移驗算水平地震作用下框架結構的層間位移和頂點位移分別按(△u)i=Vi/∑ 和計算，表中還計算了各層的層間位移角。根據地面粗糙度為B類，由《荷載規范》查得各層的μz ，取其中一榀橫向框架計算，則沿房屋高度的分布風荷載標準值為q(z)=Hω0 μsμz ，其中H為負