1015噸h強迫給料工業對輥成型機畢業論文(存儲版)

　　

【正文】 淬火，表面硬度為。1)軸段1上安裝非標準彈性柱銷聯軸器和同步齒輪，參考其主要參數可得該軸段的長度，直徑2)軸段2為軸肩，為同步齒輪定位，其長度，直徑3)軸段3上安裝軸承，為便于安裝軸承內圈，并且要符合標準軸承內徑。其產生的軸向力大小相等，方向相反，因而 =52218 N =由于，所以以值來計算軸承壽命。此外，型板還要有一定的接觸疲勞強度及彈性強度以滿足擠壓成型的需要，所以型板的選材一般選擇合金鋼比較合適。可以根據壓球密度的要求調整壓力,生產機動靈活。為了滿足設計要求，對輥輥輪與輥軸之間需采用脹套無鍵聯接。另外，也讓我明白學習如何通過有效途徑查找相關資料也是十分的重要。 a crack was also observed on the inner surface of the cone aligned with the deep groove as shown in (a). SEM observation made on the cut section of the cone shows the deep groove and the crack originating from the groove and propagating towards the bore surface as shown in (b). Microstructural analysisLongitudinal cut sections of a roller and cone showed fine tempered martensite with uniform distribution of carbides free from carbide network or any detrimental feature. The origin of crack was also free from decarburization indicating that the heat treatment conditions were normal. Microstructure observed on roller specimen is shown in (a). Near the damaged side of the roller, cracks were observed propagating towards the centre of the roller as shown in (b) and (c). Hardness analysisHardness profiles taken along the cut section revealed that near the surface of roller and raceway surface of the cone, the hardness values were in the range of 6465 HRc and in the core it were in the range of 6163 HRc. Retained austenite measurementsRetained austenite measurements were carried out on roller surface, raceway of the cone using XRD. RA was about % on raceway and % on roller surface. Wear 。我們要不斷地去觀察和探究，以積累專業知識，提高自己的專業素養，才能設計出合格滿意的產品。該框架結構設計滿足結構簡單、承載能力強、裝拆方便的設計要求，而且性價比高。活塞桿的前接頭頂在軸承座上以滿足生產壓力要求。 所以該軸鍵滿足設計要求。 軸的應力 ，該軸滿足設計要求。查機械設計手冊可得A=113，則 = mm1 2 3 4 5 6 7圖1011為了留有加工余量以及加工的方便，可將最小直徑取值稍微大一些。減速器沿軸心線分為上箱體和下箱體，用普通螺栓聯接在一起，箱體由灰鑄鐵鑄造而成。該健的選材為45號鋼，其主要失效形式為壓潰，因而通常只計算其壓強來校核其強度。 所以該軸鍵滿足設計要求。其產生的軸向力大小相等，方向相反，因而 =29192 N = N由于，所以以值來計算軸承壽命。所以該軸段長度，直徑2)軸段2為軸齒輪段，根據第一對嚙合齒輪中的小齒輪寬度及齒根圓直徑可得其長度，直徑3)軸段3由于要考慮到對齒輪的定位，其長度，直徑4)軸段4由于要考慮到對箱體內部空間的安排，其長度，直徑5)軸段5上安裝軸承，考慮到軸段1也選用圓錐滾子軸承，這樣可以將產生的軸向力相互抵消掉。 軸的強度校核軸的計算簡圖圖542轉矩 齒輪的直徑 圓周力 徑向力 軸向力 由和求得 和求得 圓錐滾子軸承產生的軸向力截面處彎矩合成 軸的選材為45號鋼，并經過調質處理，查機械設計手冊可得抗拉強度極限。 軸的應力 IV號軸的計算 初步估算IV號軸的最小直徑由于此軸上的分度圓直徑和軸徑相似，所以把該軸加工成齒輪軸。查機械設計手冊可得A=113，則 =1 2 3 4 5 6 7 8圖531為了留有加工余量以及加工的方便，可將最小直徑取值稍微大一些。查機械設計手冊暫選圓錐滾子軸承，型號為32318，其基本尺寸為mm。因此其長度，直徑另外軸段1上要有健，選用C型普通圓頭平健。分度圓直徑d 齒頂高 齒根高 =15 mm齒全高h 齒頂圓直徑 齒根圓直徑 基圓直徑 齒距p 齒厚s 齒槽寬e 頂隙c 中心距a 傳動比 5 減速器軸的設計計算 I號軸的計算 初步估算I號軸的最小直徑由于此軸上的分度圓直徑和軸徑相似，所以把該軸加工成齒輪軸。分度圓直徑d 齒頂高 齒根高 = mm齒全高h 齒頂圓直徑 齒根圓直徑 基圓直徑 齒距p 齒厚s 齒槽寬e 頂隙c 中心距a 傳動比 小齒輪：40Cr，調質，大齒輪：45，正火，確定齒輪傳動精度等級，由于，估取圓周速度，查機械設計手冊可得其精度等級為II公差組8級。 確定V帶長度L及中心距a初定中心距 初算V帶基準長度 查機械設計手冊可圓整得實際中心距a的計算 驗算小帶輪包角 V帶根數z的確定單根V帶試驗條件下許用功率 查機械設計手冊得傳遞功率增量 包角系數 長度系數 V帶根數z 經圓整可得z=5 根V帶單位長度的質量m 查相關資料得m= =4 減速器齒輪的設計計算 小齒輪：40Cr，調質，大齒輪：45，正火，確定齒輪傳動精度等級，由于，估取圓周速度，查機械設計手冊可得其精度等級為II公差組8級。因為設計給出的工況為，即 可得輥子半徑 棍子的周長周向單列最多可為 個由于各成型槽之間存在間距，將暫定周向單列成型槽數 ，間距定為6 mm單個型煤的質量 是煤的密度，通常取 所以其質量由于要符合每小時產量 的要求，需要產出的型煤的數量為所以成型輥上的成型槽列數 取成型輥上的成型槽列數因此輥子的實際寬度輥子的直徑D=2 r = 800 mm，寬度為341mm已知成型時成型壓力，輥寬工作阻力阻力轉矩T=工作功率P=傳動裝置的總效率 查機械手冊可得 可求得總效率則可求得電機功率經研究決定采用同步轉速的Y系列電動機。所以，一般需要反復試驗來確定一個最佳的粘結劑用量。物料中的水分在成型過程中的作用主要有： （1）適量的水分可以在成型過程中起潤滑劑的作用，也可以降低成型系統的內摩擦力，提高型煤的成型質量。、給配對煤料成型帶來的影響煤料粒度的大小與料度級配分布也是影響型煤的成型強度與成型率的重要因素之一。然而，增大壓輥直徑的同時，也應該考慮到負面影響。由工業型煤機械設備的配置及選型研究可知，按圖2來分析成型槽對原煤的成型作用力原理。由于國外發達國家正在尋找研究新的能源，研究其它潔凈燃料和技術，國外型煤業日趨萎縮。工業型煤爐前成型技術是節能技術改造重要的一部分，但其不能很好地減少環境污染。型煤的形狀有圓形、方形、枕形、棒形等等。實際上，為了減少能源的浪費以及減小對于環境的破壞污染，我國是從20世紀50年代起才開始研究民用型煤。實際上,恰恰成型機械是型煤生產的關鍵設備,這致使我國的工業型煤技術落后于國外。 hydraulically balanced shaping force。 工業對輥成型機主要由電動機、帶輪、減速機、給料系統、軸承、壓輥、承壓系統以及潤滑系統等機構組成的。本文主要描述了對輥成型機的整體設計要求及相關部位的計算。 weight feeding。由于過去我國對工業型煤機械不夠重視，在其方面的研究很少，所以到如今，我國生產工業型煤的主要方式是采用粉煤添加粘結劑來低壓成型工業型煤。我國型煤技術的發展狀況可以概括為起步晚，發展慢。工業對輥成型壓力相對較低,一般在25 MPa左右。這是中國工業型煤很難在市場普遍推廣的根本原因。為了解決壓球機沿輥寬壓力不均的問題，可以在壓球機上增加復雜的分行調壓機構，但這大大地增加了壓球機的加工成本。在成型壓力減至零之前，擠壓成型的型煤就開始自動脫落。圖12 型煤成型時的受力分析要使壓輥能咬入煤料并且正常工作，必須滿足以下條件：一般在咬合角相同的條件下，增大壓輥直徑就增大咬合區的寬度，進而可以增大型煤的壓縮率和成型強度，這也是現在國外工業型煤成型機壓輥向大直徑方向發展的主要原因。因為煤料填充得越多，則在兩對輥成型時對煤料擠壓產生的反作用力就越大，從而使煤料越容易成型。型煤生產線要求被壓制物料含水量不的超過最佳含水量范圍，當然具體物料壓制時含水量要求也不同。從粘結劑在成型過程中固結后的方面來說，增大粘結劑的用量有利于提高型煤的成型質量；但從型煤的成型過程來說，增大粘結劑的用量將減小成型壓力并且降低型煤的質量；再從型煤脫模的穩定性這方面來說，增大粘結劑的用量也不利于提高型煤的質量。成型壓力：；小時產量1015噸；給料方式：自重給料；型球尺寸：；枕形結構采用液壓平衡成型力；螺桿固定式框架結構；同步式齒輪傳動箱。將傳動裝置中的各軸從高速級到低速級排列依次為I號軸、II號軸，III號軸……，相鄰兩軸之間的傳動比為、……，各軸的輸入功率為、……，各軸的轉速為、……，各軸的輸入轉矩為、……，另外0軸即為電動機軸，因而各軸的功率、轉速、轉矩的計算如下： 0軸： I軸： II軸： III軸： IV軸： V軸： 3 V帶的計算 確定V帶型號工作情況系數 計算功率 V帶型號 確定帶輪基準直徑、小帶輪直徑 =200355 mm，取 已知，取彈性滑動系數 大帶輪直徑 ，取 驗算V帶速度由于要求帶速在5m25m之間，所以帶速符合要求。故小齒輪分度圓直徑 =180mm大齒輪分度圓直徑 標準中心距a =327mm齒寬b 圓整取b=150 mm大齒輪齒寬 小齒輪齒寬 =156mm許用彎曲應力 彎曲疲勞極限 查機械設計手冊，彎曲強度壽命系數 查機械設計手冊可得 彎曲強度尺寸系數 查機械設計手冊可得 彎曲強度最小安全系數 查機械設計手冊可得則 由 =重合度系數 =由式610 齒形系數 應力修正系數 由此可得 由于，故齒根彎曲強度滿足設計要求。故小齒輪分度圓直徑 =360mm大齒輪分度圓直徑 標準中心距a =600mm齒寬b 圓整取b=296mm大齒輪齒寬 小齒輪齒寬 =302mm許用彎曲應力 彎曲疲勞極限 查機械設計手冊，彎曲強度壽命系數 查機械設計手冊可得 彎曲強度尺寸系數 查機械設計手冊可得 彎曲強度最小安全系數 查機械設計手冊可得則 由 =重合度系數 =由式610 齒形系數 應力修正系數 由此可得 由于，故齒根彎曲強度滿足設計要求。所以該軸段長度，直徑