連續箱梁計算書畢業設計論文(存儲版)

　　

【正文】 0 剪力 (kN) 366 1710 彎距 (kN m) 26600 3130 11 剪力 (kN) 3080 1770 彎距 (kN m) 1350 25700 11 11 剪力 (kN) 4170 2320 彎距 (kN。 承載能 力極限狀態效應組合 公路橋涵結構按承載能力極限狀態設計時，應采用以下兩種作用效應組合：基本組合和偶然組合，由于本設計不考慮偶然作用的影響，故只采用基本組合。 在橋梁博士中輸入單元信息及施工信息以后，使用信息里面對活荷載進行描述，輸入上面計算的荷載分布系數，通過橋博計算得到活載內力。 圖 21 施工階段彎矩圖 （ 單位 :kN m） 圖 22 使用階段恒載彎矩圖 （ 單位 : kN m） 圖 23 恒載彎矩包絡圖 （ 單位 : kN m） 15 圖 24 恒載剪力圖 （ 單位 ： kN） 活載內力計算 活載內力計算為基本可變荷載 (公路 I級 )在橋梁使用階段所產生的結構內力。 毛截面幾何特性計算 毛截面面積 毛截面尺寸見圖 273100? ??????? ）（空心 266100731002180350224025152cmA? ????????? ）（實心 毛截面 幾何特性 全截面對 頂板 板高處的靜矩 ，計算結果見下表： 表 14 毛截面幾何特性 分塊號 分塊面積 Ai(cm2) Yi (cm) Si=Ai*Yi (cm3) (YsYi) (cm) Ix=Ai(YsYi)2 (cm4) Ii(cm4) 1 2? 240? 15=7200 54000 31744512 2? 240? 153/12=135000 2 25? 240=6000 140000 15362160 2? 240? 253/36= 3 2? 180? 45=16200 90 145800 4199202 2? 45? 1803/12=43740000 4 2? ? 22=12430 11 136730 2**223/12= 5 2? ? 20=11300 170 1921000 104357873 2**203/12= 6 2? 60? 20=2400 68800 4903296 4? 60? 203/36= 7 2? 50? 25=2500 379250 15132100 4? 50? 253/36= 8 180? 45=8100 90 729000 2099601 45? 1803/12=21870000 合計 Ai? = 66130 Ys= SiAi?? = Si? = 4886660 / Ix? = Ii? = 293910425 12 具體分塊信息見下圖所示 : 圖 14 截面分塊示意圖 13 2 荷載內力計算 恒載 內力 計算 計算按全橋寬進行。由于箱形截面的抗扭剛度很大，一般可以比其它截面的橋梁少設置橫隔梁，甚至不設置中間橫隔梁而只在支座處設置支承橫隔梁。底板在支點處設計為實心箱型截面 ,在跨中厚 20cm， 頂板厚 22cm。當建筑高度不受限制時，增大梁高往往是較經濟的方案，因為增大梁高只是增加腹板高度，而混凝土用量增加不多，卻能顯著節省預應力鋼束用量。此外，箱形截面這種閉合薄壁截面抗扭剛度很大，對于彎橋和采用懸臂施工的橋梁尤為有利；同時，因其都具有較大的面積，所以能夠有效地抵抗正負彎矩，并滿足配筋要求；箱形截面具有良好的動力特性；再者它收縮變形數值較小，因而也受到了人們的重視。由于跨徑不大， 梁的各截面內力差異不大，可采用構造措施予以調節。對于橋孔分跨，往往要受到如下因素的影響：橋址地形、地質與水文條件，通航要求以及墩臺、基礎及支座構造，力學要求，美學要求等。 5 表 11 錨具 尺寸表 錨具型號 錨墊板寸 mm 波紋管徑 外 /內 mm 螺旋筋 圈徑 mm 圈數 千斤頂 型號 錨具最小布 置間距 mm YM155 180 62/55 170 4 Ycw100 200 YM157 200 77/70 240 6 Ycw150 230 YM159 230 87/80 270 6 Ycw250 260 VM1512 270 97/90 330 7 Ycw250 290 YM1519 320 107/100 400 8 Ycw400 420 YM1527 370 127/120 470 8 Ycw650 490 YM155 165 67/60 170 5 YDC1500 210 YM157 190 77/70 190 5 YDC1500 230 YM159 215 87/80 210 6 YDC2021 270 YM1512 250 92/85 250 6 YDC2500 320 YM1515 290 102/95 320 6 YDC3200 370 YM1517 300 107/100 340 7 YDC4200 400 YM1519 300 107/100 350 7 YDC4200 420 YM1524 320 117/110 400 7 YDC5200 460 橋面鋪裝 橋面鋪裝采用 10cm 瀝青混凝土， 與黃埔大橋引橋一致 。 鋼筋 預應力鋼絞線采用 fpk=1860MPa、 符合 ASTM４ 16— 2021 的規定，單根鋼絞線直徑 φ ，截面面積Ａ＝ 140mm2，彈性模量 Ep=。頂板、底板、腹板厚度均 不 變。目前，各國都以每平方米橋面的三材（混凝土、預應力鋼筋、普通鋼筋）用量與每平方米橋面造價來表示預應力混凝土橋梁的技術經濟指針。因此有人將兩種結構結合起 2 來，形成一種連續 — 剛構體系。但是，在橋梁結構中，隨著預應力理論的不斷成熟和實踐的不斷發展，預應力混凝土橋梁 結構的運用必將越來越廣泛。 為了解決這些問題，預應力混凝土結構應運而生，所謂預應力混凝土結構，就是在結構承擔荷載之前，預先對混凝土施加壓力。 第一部分 進行上部結構的計算。本人授權省級優秀學士論文評選機構將本學位論文的全部或部分內容編入有關數據進行檢索，可以采用影印、縮印或掃描等復制手段保存和匯編本學位論文。 作者簽名： 年 月 日 學位論文版權使用授權書 本學位論文作者完全了解學校有關保障、使用學位論文的規定，同意學校保留并向有關學位論文管理部門或機構送交論文的復印件和電子版，允許論文被查閱和借閱。施工方法選為滿堂支架就地澆筑施工 。本章簡介其發展： 由于普通鋼筋混凝土結構存在不少缺點：如過早地出現裂縫，使其不能有效地采用高強度材料，結構自重必然大，從而使其跨越能力差，并且使得材料利用率低。 雖然預應力混凝土橋梁的發展還不到 80 年。 然而，當跨度很大時，連續梁所 需 的巨型支座無論是在設計制造方面，還是在養護方面都成為一個難題；而 T 型剛構在這方面具有無支座的優點。 另外，在設計預應力連續梁橋時，技術經濟指針也是一個很關鍵的因素，它是設計方案合理性與經濟性的標志。梁體采用單箱 雙 室箱型截面，全梁共分 40 個單元一般單元長度分為 ，以控制截面作為分界點 。 主要技術標準 標準 跨徑： 4? 28 m 橋面凈 空 ： 12m 主梁全長： 112m 主要材料 混凝土 預應力混凝土箱梁 采用 C50 混凝土， 橋墩及承臺混凝土采用 C30 混凝土，樁基混凝土采用 C25 水下混凝土， 孔道壓漿 C40 水泥砂漿 。建議鋼絞線規格采用 7Φ 5，以下為常用錨具尺寸供設計時選用。 橋孔分跨 連續梁橋有做成三跨或者四跨一聯的，也有做成多跨一聯的，但一般不超過六跨。采用等截面布置使橋梁構造簡單，施工迅速。箱形截面就是這樣的一種截面。 梁高 根據經驗確定，預應力混凝土連續梁橋的中支點主梁高度與其跨徑之比通常在1/151/25之間，而跨中梁高與主跨之比一般為 1/40— 1/50 之間。 本設計中采用雙面配筋，且底板由支點處以拋物線的形式向 跨中變化。 2. 橫隔梁 橫隔梁可以增強橋梁的整體性和良好的橫向分布，同時還可以限制畸變；支承處的橫隔梁還起著承擔和分布支承反力的作用。具體如下圖所示： 圖 13 單元劃分 表 12 節點號與截面號對應關系 節點號 2 3 4 5 6 7 8 9 截面 A L1/8 L1/4 3L1/8 L1/2 5L1/8 3L1/4 7L1/8 節點號 11 13 14 15 16 17 18 19 截面 B L/8 L/4 3L/8 L/2 5L/8 3L/4 7L/8 表 13 節點坐標表 節點號 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 坐標 56 28 節點號 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 坐標 21 14 7 0 節點號 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 坐標 7 14 21 28 節點號 34 35 36 37 38 39 40 41 坐標 56 11 主梁施工方法 主梁施工方法 ： 主梁采用 滿堂支架法 施工 ， 箱梁均采用滿堂支架、泵送現澆砼施工 。本設計采用 滿堂支架 法 ,二期恒載 (又稱后期恒載 )集度 為 :Q2 =根據單元劃分、各單元（節點）幾何特性及相應的恒載集度，可方便地求出一期恒載內力和一、二期恒載內力，其中恒載彎矩分別如下圖所示，剪力將在以后的內力組合一并給 出。 1號梁的活載橫向分布系數分別計算如下： 汽車荷載 1 2 3 4 5 6 7 811 ()221 0. 86 6 ( 7. 61 7. 26 4. 5 2. 7 1. 4 0. 4 1. 7 3. 5 ) 1. 36 32 0. 16 7c q q q q q q q q q qm ? ? ? ? ? ? ? ? ?? ? ? ? ? ? ? ? ?? ? ? ? ? ? ? ? ?? 求得 1號梁的各種荷載橫向分布系數以后，就可得到各類荷載分布至該梁的最大荷載值。 4 多個偶然作用不同時參與組合。 此外，對于正常使用極限狀態還應考慮作用標準效應組合，現將正常使用極限狀態下控制截面的效應組合值列于下表中。 表 25 承載能力極限狀態內力組合Ⅰ（一） 1 1 剪力 (kN) 0 1370 彎距 (kN m) 0 0 2 剪力 (kN) 1510 彎距 (kN m) 605 2 2 剪力 (kN) 4660 1960 彎距 (kN m) 3 剪力 (kN) 975 3280 彎距 (kN m) 10600 14900 3 3 剪力 (kN) 3280 975 彎距 (kN m) 14900 10600 4 剪力 (kN) 102 2210 彎距 (kN m) 17900 25200 4 4 剪力 (kN) 2210 131 彎距 (kN m) 25200 17500 5 剪力 (kN) 753 1180 彎距 (kN m) 21600 31500 5 5 剪力 (kN) 1170 753 彎距 (kN m) 31400 21600 6 剪力 (kN) 1770 282 彎距 (kN m) 24600 31700 26 續表 25 6 6 剪力 (kN) 292 1770 彎距 (kN m) 31800 24600 7 剪力 (kN) 2810 562 彎距 (kN m) 21400 31300 7 7 剪力 (kN)