道路與橋梁專業畢業設計—預應力混凝土連續梁橋設計(存儲版)

　　

【正文】 [1] 劉效堯 ， 趙立成 ， 張繼堯 ． 公路橋涵設計手 冊 — 梁橋 (下冊 )[M]． 北京 ： 人民交通出版社 ， 2021 [2] JTG D62— 2021， 公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范 [S]． 北京 ： 人民交通出版社 ， 2021 [3] JTG D60— 2021． 公路橋涵設計通用規范 [S]． 北京 ： 人民交通出版社 ， 2021 [4] 范立礎 ， 徐光輝 ． 橋梁工程 [M]． 北京 ： 人民交通出版社 ， 2021 [5] 江祖銘 ， 王崇禮 ， 黃文機 ． 公路橋涵設計手 冊 — 墩臺與基礎 [M]． 北京 ： 人民交通出版社 ， 2021 [6] JTJ 024— 85， 公路橋涵地基與基礎設計規范 [S]． 北京 ： 人民交通出版社 ， 1985 [7] 張樹仁 ， 鄭紹珪 ， 黃僑 ， 鮑衛剛 ． 鋼筋混凝土及預應力混凝土橋梁結構設計原理[M]． 北京 ： 人民交通出版社 ， 2021 [8] 陳忠延 等 ． 土木工程專業畢業設計指南 — 橋梁工程分冊 [M]． 北京 ： 中國水利水電出版社 ， 2021 [9] 袁倫一，鮑衛剛 ．《 公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范》 (JTG D62—2021)條文應用算例 [M]． 北京 ： 人民交通出版社 ， 2021 [10] JTJ 041— 2021． 公路橋涵施工 技術規范 [S]． 北京 ： 人民交通出版社 ， 2021 [11] JTG B01— 2021． 公路工程技術標準 [S]． 北京 ： 人民交通出版社 ， 2021 [12] 徐岳 等 ． 公路橋涵設計叢書 — 預應力混凝土連續梁橋設計 [M]． 北京 ： 人民交通出版社 ， 2021 [13] 周水興 ， 向中富 ． 橋梁工程 [M]． 重慶 ： 重慶大學出版社 ， 2021 [14] 馬爾立 ． 公路橋梁墩臺設計與施工 [M]． 北京 ： 人民交通出版社 ， 1999 [15] JTJ004— 89． 公路工程抗震設計規范 [S]． 北京 ： 人民交通出版社 ， 1989 畢業設計 (論文 ) 34 致 謝 。 參考文獻 31 表 83 墩帽尺寸 表 墩位 1 2 3 4 5 6 B1 a 順橋向長 (m) 橫橋向長 (m) 圓端半徑 (m) 表 84 墩身高度計算 表 墩號 1 2 3 4 5 6 樁號 設計高程 鋪裝 箱梁高度 支座厚度 墊石 地面高程 墩帽厚度 墩身高 墩身高度 參照新長鐵路分離式立交橋設計實例 ,該橋不采用承臺 ,樁和墩直接相聯 ,樁徑為 。 第七章 正常使用極限狀態 29 吉林大學畢業設計 (論文 ) 30 第 八 章 墩及樁基礎設計與計算 支座 支座選擇 按照支座反力最大效應進行組合 (參見第五章基本組合 )，得到各種情況下最大的支座反力 (見表 81)。 斜截面抗剪承載力按下式計算： pdcsd VVV ??0? (64) dV 為斜截面受壓端正截面出的設計剪力，比值應按 x=h/2+ 重新補插得： 其中 0/( ) 195 7 /( 391 95 518 ) 69ddm M V h? ? ? ? dV = csV 為混凝土和箍筋共 同抗剪承載力： vsdsvkcucs ffpbhV ,03321 )( ????? ? ???? (65) 式中 1? — 異號變矩影響系數，對連續梁邊支點取 ，對中支點處取 ； 2? — 預應力提高系數取 ； 3? — 受壓翼緣影響系數取 ； b—斜截面受壓端正截面處截面腹板總寬度； p—斜截面縱向受拉鋼筋配筋百分率， ?100?p ， 0/)( bhAA ppd ??? ，當 p 時，取 p=； 61 6 9 1 3 9 1 0( 0 .5 % ) 1 0 0 1 .5 71 .3 8 2 2 1 .3 5 1 8p ?? ? ?? ? ? ?? 第六章 承載能力極限狀態驗算 27 sv? — 箍筋配筋率 。 2 4 . 4 1 3 . 2 3 0 . 0 9 3 0 . 8 7 5 2 4 8 1 6 . 0 6 322d u c d f xM f b x h k N m? ? ? ?? ? ? ? ? ? ? ? ?? ? ? ?? ? ? ? 0 146 7dM K N m?? ? ? (承載力滿足要求 ) 下面按照上面的步驟，利用 Excel 表格驗算其它截抗彎承載力。39。 表 54 實際配筋表 截面位置 理論計算配筋束數 實際配筋截面通過束 上緣 下緣 上緣 下緣 0 0 15 3 肋 0 16 肋 0 板 3 板 16 L1/4 0 15 3 肋 0 19 肋 3 板 3 板 16 L1/2 6 12 9 肋 0 19 肋 3 板 9 板 16 3L1/4 20 4 21 肋 0 4 肋 0 板 21 板 4 L1 21 0 27 肋 6 0 肋 0 板 21 板 0 L2/4 6 6 9 肋 0 6 肋 0 板 9 板 6 L2/2 0 28 3 肋 0 28 肋 0 板 8 板 28 3L2/4 10 4 13 肋 0 6 肋 0 板 13 板 6 L2 25 0 27 肋 6 0 肋 0 板 21 板 0 L3/4 11 0 13 肋 0 8 肋 0 板 13 板 8 第六章 承載能力極限狀態驗算 23 截面位置 理論計算配筋束數 實際配筋截面通過束 上緣 下緣 上緣 下緣 L3/2 0 19 3 肋 0 19 肋 3 板 3 板 16 3L3/4 11 0 13 肋 0 8 肋 0 板 8 板 8 L3 25 0 27 肋 6 0 肋 0 板 21 板 0 滿堂支架施工的預應力混凝土連續梁橋，大多數預應力鋼束的穿束、張拉錨固等均需在箱梁內作業，配筋控制截面（鋼束最多的截面）布置鋼束充分考慮這一點，方便施工。 鋼束布置 翼緣有效寬度的計算 無論是預應力鋼筋還是普通鋼筋，只有布置在翼緣有效寬度范圍內，才能更好的發揮作用。 L1 支點處剪力 影響線 3L1/4 彎矩影響線 L1 彎矩影響線 L2/2 彎矩影響線 吉林大學畢業設計 (論文 ) 18 3L2/4 彎矩影響線 L2 彎矩影響線 L3/4 彎矩影響線 L3/2 彎矩影響線 第六章 承載能力極限狀態驗算 19 L3 彎矩影響線 L4/2 彎矩影響線 3L4/4 彎矩影響線 L5/4 彎矩影響線 吉林大學畢業設計 (論文 ) 20 第 四 章 內力組合及內力包絡圖 短期效應組合 根據文獻 [3]，短期效應組合采用作用效應標準值，不乘分項系數，其中活載不計沖擊。 (22) M39。m 桿件類型 6 7 8 9 10 q(kN/m) EI(kN為減小應力集中腹板 和底板 相接 處設 置 45cm15cm 的 梗腋 ，腹 板和頂 板相 接 的內 部 設置15cm15cm~40cm10cm 的梗腋。 橫斷面構造 橋面橫坡為 1%，本設計中橫坡是由腹板高度變化形成的。 梁底曲線設計 梁底曲線采用二次拋物線，本聯中共有 3 種拋物線 L1 左 半跨、 L5 右半跨 (以跨中梁底為原點 )： y1= (11) L L L： y2= (12) L1 右半跨、 L5 左 半跨 ： y3=