脫丙烷精餾塔設計畢業設計說明書-文庫吧在線文庫

　　

【正文】 16 提餾段空塔速度計算 16 提餾段塔徑初選 16 16 精餾段溢流裝置 16 精餾段溢流裝置 17 浮閥布置 18第4章 流體力學計算 20 20 精餾段 20 提餾段 20 21 21 精餾段 21 21第5章 負荷性能圖 22 過量霧沫夾帶器 22 22 23 23 24 24第6章 機械設計 25 25 25 筒體壁厚的計算 25 封頭壁厚 25 25 自身載荷計算 25 風載荷計算 26 地震載荷計算 27 28 設計壓力在筒體中引起的軸向應力 28 操作產生的軸向應力 28 彎矩在筒體中引起的軸向應力 28 按組合應力驗算塔體和裙座的壁厚 28 座體壁厚的計算 28 組合壓應力的驗算 29 筒體的組合軸向拉應力驗算最大組合軸向拉應力計算 30 壓試驗時的應力驗算 30 焊縫結構設計 30 30 取基礎環直徑 30 礎環厚度計算 31 31 地腳螺栓最大拉應力計算 31 計算地腳螺栓的根徑 31 螺栓座的結構 32第7章 主要技術要求 33結 論 34參考文獻 34致 謝 36第1章 緒 論 精餾塔在化工設備隨處可見，是必不可少的工藝設備之一。為了緩解能源緊張的狀況，世界各國競相采取節能措施，大力發展節能技術，已經成為當前工業生產和人民生活中的一個重要課題。 精餾塔的控制方式:精餾塔的控制方式很多,其中有:壓差控制比較好蒸汽壓力突然變化時，將直接影響塔釜難揮發組分的蒸發量，使當時塔內熱量存在不平衡，導致氣液不平衡，為此如何將塔釜熱量根據蒸汽進料量自動調節達到相對穩定，從而保證塔內熱量平衡是問題的關鍵。 各組分在塔頂和塔底的分配 輕關鍵組分 在塔頂和塔底的分配：塔頂：塔底： 重關鍵組分i在塔頂和塔底的分配：塔頂：塔底： 計算各組分相對揮發度 據進料溫度為，(絕壓)，則組分在此條件下的和值見下表（以i為基準）。同理精餾段實際塔板數N=，取16塊，則提餾段位26塊。塔底液氣密度差為。降液管流速 。 提餾段：取泄漏時閥孔動能因數為5，小于設計的閥孔動能因數。不計偏心載荷。（7）、充水重量 筒節為44773kg，封頭為842kg，故充水重量為45195kg。筒體的最大壓應力滿足下式：，故0—0、1—2—2三截面滿足上式條件。為正值，說明塔有翻到的危險，應當安裝地腳螺栓。畢業設計過程中，我們需要查閱大量的參考資料，向老師進行請教，到工廠中去切實調查，研究，不僅是我們對書本中的理論知識有了更深一步的了解，還大大增強了我們的實際動手能力，以及對實際問題的分析，解決能力。參考文獻[1] 史賢林，田恒水，[M].華東理工大學出版社，2005[2] [M].第2版，北京：化學工業出版社，2004：109114[3] 雷培德，李瑞陽，[J].湖北化工，2002（6）：46[4] 陸敏菲，[J].石油技術與應用，2007[5] 孫衛國,伏妍 ,丁冠政 ,李潔 ,蘭其盈丙，烯精餾塔的操作優化[J].石油技術與應用，2008，26（1）：6165 [6] [J].丙烯酸化工與應用，2003，16（3）：2024[7] [J].2009，3：3236[8] 林廣田，[J].山東化工，2002，31（4）：2832[9] 朱菊香，[J].計算機與應用化學，2005，33（6）：623624[10] [J].齊魯石油化工，2003，31（4）：324326[11] [J].自動化博覽，2008，08月刊：8689[12] 章鵬，榮岡，金曉明. 先進控制技術在吸附分離精餾塔控制中的應用[J]. 石油化工自動化，2007，6：2731[13] 單廷亮，胡仰棟，安維中，劉清芝. 基于優化的反應精餾塔簡捷設計[J]. 化學工程，2008，36（6）：12[14] 許松林，張東明. 反置式間歇精餾塔的設計[J].，13（12）：2023[15] 需度國. 乙烯精餾塔塔釜控制方案的改進與實施[J]. ，30（3）：3751[16] 劉愛科 ，陳亞軍. AutoCAD圖解法求精餾塔理論塔板數[J]. 西華師范大學學報(自然科學版)[J].2008，29（3）：288290，294[17] A. Kaba, R. Akai, I. Yamamoto, A. Kanagawa, J. Nucl. Sci. Technol., 25, 825–830 (1988).[18] I. Yamamoto, A. Kaba, A. Kanagawa, Fusion Eng. Des., 10，315–318 (1989).致 謝 感謝高艷老師的悉心教導及同學們的幫助，使我順利完成畢業論文設計的任務。也要向所有幫助我的老師、同學及審閱本論文的老師們表示感謝!還有感謝吉林化工學院給予我們良好的教育和學習環境。這次設計也讓我們對設計工作有了初步的認識，懂得了設計工作的一般設計流程，這為我們為以后從事設計工作提供了必要的經驗。雖然畢業設計內容繁多，過程繁瑣，但是我的收獲更加豐富。第7章 主要技術要求塔板長度偏差（毫米），寬度偏差不得超過（毫米）；塔板沖孔后，其彎曲度及局部不平度，均不得超過2毫米；受液盤及降液盤表面平整，其彎曲度及局部不平度，均不得超過3毫米；進出口堰，降液板上邊緣，必須保持水平，安裝時高低偏差不得超過降液管板頂端寬度的1/1000，且3毫米；降液板安裝后，其下端與受液盤距離偏差為3mm，降液板與受液盤邊部分水平方向距離的偏差為3mm；相鄰兩支撐圈的間距的偏差為3mm，其積累偏差為20mm；支承圈與塔焊接后，其上面的水平度偏差不得超過3mm，塔 臥放檢查支承圈，在筒體端部，作一垂直于整個塔體眾軸的基礎軸線，測量支承圈水平度偏差；浮閥閥孔的光潔度為3，將浮閥安裝在盤上，每個浮閥必須孟上下活動；%Dg；1塔體彎曲不大于1/1000塔高，且總彎曲度不大于34mm；1塔體焊縫應進行無損探傷，當采用本設計的16MnR(A3)，同時全部焊縫進無損探傷；1浮閥塔板上相鄰到氣孔中心距偏差不得大于1mm；1所有對接焊縫采用型式DV1結 論隨著畢業設計的即將結束，我們經歷的這一百多個不平凡的日日夜夜，給我們留下深深的記憶。基礎環內徑：cm，取cm圓整后取120cm。危險截面的位子，一般在裙座基底截面或人孔以及較大管線引出孔處。 自身載荷計算（1）、塔體重量 一米高筒節重630kg，；每個封頭重334kg，共2個；取裙座材料為鋼，并設裙座實際壁厚為18mm。根據以上兩點可作出泛點率為的霧沫夾帶上限線。（4）、液體在溢流管中停留的時間及速度由 查圖得 ，則：故可以。 提餾段塔徑初選；故圓整=1400（）。 提留段氣相重度利用計算，計算結果列表如下：表215組分4236408i425.反