連續(xù)鋼構橋優(yōu)秀畢業(yè)設計-文庫吧在線文庫

　　

【正文】 式（ ） 式中：udS—承載能力極限狀態(tài)下作用基本組合的效應組合設計值； 0? —結構重要系數(shù)； Gik—第 i個永久作用效應的分項系數(shù)； ikS、id—第 I個永久作用效應的標準值和設計值； 2021屆土木工程（橋梁工程）畢業(yè)設計 13 1Q?—汽車荷載效應（含汽車沖擊力、離心力）的分項系數(shù)，取 ?Q? ； QkS、Qd—汽車荷載效應（含汽車沖擊力、離心力）的標準值和設計值； Qj? —在作用效應組合中除汽車荷載效應（含汽車沖擊力、離心力）、風荷載外的其他第 j個可變作用效應的分項系數(shù)，取 ?Q? ，但風荷載的分項系數(shù) ?Q? ； QjkS 、 QjdS —在作用效應組合中除汽車荷載效應（含汽車沖擊力、離心力）外的其它 j個可變作用效應的標準值和設計值； c? —在作用效應組合中除汽車荷載效應 （含汽車沖擊力、離心力）外的其他可變作用效應的組合系數(shù)。 4） 基本組合（用于承載能力極限狀態(tài)計算） 參見 JTG D602021 第 條 ，計算出基本組合值如表 所示 表 基本組合 截面 基本組合 最大剪力 最大扭矩 最大彎矩 最小剪力 最小扭矩 最小彎矩 kN mkN? mkN? kN mkN? mkN? 跨中（ 26節(jié)點） 中跨 1/4（ 31 節(jié)點） 根部（ 36節(jié)點） 邊跨 1/2 （ 44 節(jié)點） 端部（ 51節(jié)點） 5） 短期效應組合 (用于正常使用極限狀態(tài)計算 ) 參見 JTG D602021 第 條 ，計算出短期效應組合值如表 所示 表 短期效應組合 截面 短期效應組合 最大剪力 最大扭矩 最大彎矩 最小剪力 最小 扭矩 最小彎矩 kN mkN? mkN? kN mkN? mkN? 跨中（ 26節(jié)點） 6175 中跨 1/4（ 31 節(jié)點） 根部（ 36 2021屆土木工程（橋梁工程）畢業(yè)設計 15 節(jié)點） 邊跨 1/2 （ 44 節(jié)點） 端部（ 51節(jié)點 ） 6） 長期效應組合 (用于正常使用極限狀態(tài)計算 ) 參見 JTG D602021 第 條 ，計算出長期效應組合值如表 所示 表 長期效應組合 截面 長期效應基本組合 最大剪力 最大扭矩 最大彎矩 最小剪力 最小扭矩 最小彎矩 kN mkN? mkN? kN mkN? mkN? 跨中（ 26節(jié)點） 中跨 1/4（ 31 節(jié)點） 根部（ 36節(jié)點） 邊跨 1/2 （ 44 節(jié)點） 1134 端部（ 51節(jié)點） 魏民： 團結橋設計 16 7） 內(nèi)力圖和包絡線 a、恒載彎矩 如 圖 所示 (最大負彎矩： mkN? ) 圖 恒載彎矩圖 b、恒載剪力 如 圖 (最大剪力： ) 圖 恒載剪力圖 2021屆土木工程（橋梁工程）畢業(yè)設計 17 c、基本組合彎矩包絡 如 圖 所示 (最大負彎矩： mkN? ) 圖 基本組合彎矩包絡圖 d、基本組合剪力包絡 如圖 (最大剪力： kN ) 圖 基本組合剪力包絡圖 魏民： 團結橋設計 18 e、長期效應組合彎矩包絡 如圖 所示 (最大負彎矩： 24339 mkN? ) 圖 長期效應組合彎矩包絡圖 f、長期效應組合剪力包絡 如圖 所示 (最大剪力： kN ) 圖 長期效應組合剪力包絡圖 g、短期效應組合彎矩包絡 如圖 所示 (最大負彎矩： mkN? ) 2021屆土木工程（橋梁工程）畢業(yè)設計 19 圖 短期效應組合彎矩包絡圖 h、短期效應組合剪力包絡 如圖 所示 (最大剪力： kN ) 圖 短期效應組合剪力包絡圖 魏民： 團結橋設計 20 第 4 章 預應力鋼筋的估算與配置 估筋原 正截面抗裂，構件正截面混凝土的拉應力應滿足規(guī)范要求。 Pe 為 預 應 力 鋼 筋 重 心 至 毛 截 面 重 心 的 距 離 , 假設 maP ? , 有maye PCSP 5 6 9 6 9 ???? 代入公式得到 : kNNpe )( ??? 根11 13913 10 180)( ??? ???? PSc o n PeP ANn ?? b. 保證下緣不 超過設計允許強度值 cdxxppepe fwMw eNAN ??? m in xpxcdpe weA wMfN //1 /.m in??? 其中 3x mw ? kNNpe 18 652)( 3 ????? 魏民： 團結橋設計 22 1000181865 )( ??? ???? PSc on PeP ANn ??。 )( ??? ????PSc onPeP ANn ?? ⑵ 根據(jù)承載能力極限狀態(tài)進行估束 ① 當在荷載 Mmax作用下 a. 保證下緣不出現(xiàn)拉應力： 0m a x ??? xx ppepe wMw eNAN xpxpe weA wMN //1 /.m ax?? 式（ 4． 8） 魏民： 團結橋設計 24 maxM 為基本組 合彎矩組合設計值，由表 查得： mkNM ?? 9 3 2 4 .6 7m a x ,估算鋼筋數(shù)量時 ,可近似采用毛截面幾何性質。 Pe 為預應力鋼筋重心至毛截面重心的距離 ,假設 maP ? ,有魏民： 團結橋設計 26 maye PCSP 2 4 3 4 3 ????? 代入公式得到 : kNNpe )( 69122 80 .02/ 1. ???? 采用 ? 每根鋼絞線面積 2139mmAy ? ，抗拉強度標準值 pkf =1860 MPa ,張拉控制應力取 1 8 6 ??? pkc o n f? MPa1395? ，預應力損失按張拉控制應力的 20%估算。為滿足抗裂要求 ,所需的有效預加力為： )//1( / 0 weA wMN pSpe ?? （ 4． 17） SM 為短期效應彎矩組合設計值 ,由表 : mkNM s ?? ,估算鋼筋數(shù)量時 , 可近似采用毛截面幾何性質。由 Midas 輸出的數(shù)據(jù) : ? , myCS ? , ? ， myCS ? ， myC ? ，3s ? ， 3x ? 。 圖 中跨 1/4 截面鋼束布置圖 2021屆土木工程（橋梁工程）畢業(yè)設計 33 第 5 章 截面驗算與預應力損失計算 截面驗算 截面幾何性質計算 后張法預應力 施工， 在張拉鋼束時管道尚未壓漿，預加力引起的應力按構件混凝土毛截面計算；在使用階段， 預留管道已壓漿，認為鋼束與混凝土結合良好，故按換算截面計算。由于， 1 6 4 8 6 4 0 01 6 04 6 0 8 1 3 4 4 01)1 3 996(1 2 6 0 // ????????? ffcdppd hbfAf 判斷該截面為二類 T 形截面。 由 ?? ,0x 得混凝土受壓區(qū)高度為： mmhmmhmmbf Afx pbffcdppd 1391521260 // ???????? ???? ? 將 mmx ? 代入下式計算截面承載能力： mkNxhxbfM pfcddu .)2 ()2( 6/ ????????mkNM d ????? 9 3 2 4 .6 79 3 2 4 .6 ? 計算結果表明：跨中 26正截面的抗彎承載能力滿足要求。 按簡化公式進行計算： pcEPl am ?? ????? 2 14 式（ ）pc?? 在計算截面先張拉的鋼筋重心處，由后張拉的各批鋼筋產(chǎn)生的混凝土法向應力；)1( npnPpc weAmN ???? ， pllc o nP AN ???? )( 21 ??? 式中piinn eyyI ?? ，其中? pe 合力 PN 至凈截面重心軸之間的距離 m為分批張拉的預應力批數(shù) EPa 預應力鋼筋與混凝土彈性模量比 45 ???? CPEP EEa 表 預應力分批張拉損失 截面 根部截面 36 束號 m1 Np F1 1 0 F2 3 0 F3 5 0 T1 11 T2 9 T3 7 W1 15 W2 13 2L? pc?? 4l?1l?2021屆土木工程（橋梁工程）畢業(yè)設計 39 截面 跨中截面 26 束號 m1 Np Z1 7 Z2 5 Z3 3 Z4 1 截面 1/2 邊跨截面 44 束號 m1 Np F1 1 F2 3 F3 5 T2 9 截面 1/4 中跨截面 31 束號 m1 Np F1 1 F2 3 F3 5 T2 9 得： 根部截面 36 4l? = 跨中截面 26 4l? = 1/2 邊跨截面 44 4l? = 1/4 中跨截面 31 4l? = 2L? pc?? 4l?1l?2L? pc?? 4l?1l?2L? pc?? 4l?1l?魏民： 團結橋設計 40 4 ） 鋼筋應力松弛損失 5l? 如表 所示 pepkpel f ????? ????? )(5 式（ ） 式中： ? 超張拉系數(shù) ,取 。取 195GPa； EP? —預應力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量之比； ? —構件受拉區(qū)全部縱向鋼筋配筋率； A—構件截面面積，對先張法構件， 0AA? ；對后張法構件， nAA? 。在荷載短期效應組合作用下應該滿足： ?? pcst ?? 式（ ） st? 為在短期荷載效應組合作用下，截面受拉邊的應力： nndst yIM?? 式（ ） pc? 為截面受拉區(qū)的有效預壓應力： nn pnPnPpc yI eNAN ??? 式（ ） pllc o nppcP AAN )( ??? ???? ???? 式（ ） （ 1）根部截面 36： memymAmI pnnnn 0 .5 7,0 .8 7,6 .5 2,3 .9 9 6 24 ???? MP aKP ayIM nn dst 25. 624 483 .9 ?????? kNAN ppcP 3 4 3 8 7 . 8 8 81 0 0 0/139192)1 0 6 . 4 8 51 3 9 5( ?????? ? MP ayI eNAN nn pnPnPpc ) 1(34 38 88 ???????? ? 即： 0 2 . .3 ?????? M P apcst ?? 計算結果表明： 36正截面抗裂性滿足要求。 由于混凝土收縮和