雙面鉆孔組合機床液壓系統設計畢業設計(完整版)

　　

【正文】 壓缸活塞運動方向以及控制夾緊液壓缸活塞運動方向；YVYV4和YV7為左機滑臺油路中電磁閥換向線圈；1DT、2DT和3DT為右機滑臺油路中電磁閥換向線圈。 5）自動化程度高，勞動強度低。在確定組合機床配置形式時，應對幾個可行的方案進行綜合分析，從機床負荷率、能達到的加工精度、使用和排屑的方便性、機床的可調節性、機床部件的通用化程度、占地面積等方面做比較，選擇合理的機床總體布局方案。轉塔頭或轉塔動力箱也可用于組成單面、多面或多工位等各種配置形式的組合機床。單工位組合機床配置形式有：單面、雙面、三面、四面、多面（四面以上）等；多工位組合機床配置形式又分為回轉輸送方式和直線輸入方式，其中回轉輸送方式包括分度回轉工作臺式、鼓輪式、中央立柱式或環形工作臺式。控制部件是用以控制機床具有運動動作的各個部件，以保證實現組合機床工作循環。 組成組合機床通用部件按功能可分為動力部件、支承部件、輸送部件、控制部件和輔助部件五類。 然而更關鍵的是現代通信技術在機床裝備中的應用，信息通信技術的引進使得現代機床的自動化程度進一步提高，操作者可以通過網絡或手機對機床的程序進行遠程修改，對運轉狀況進行監控并積累有關數據；通過網絡對遠程的設備進行維修和檢查、提供售后服務等。工藝裝備的大量進口勢必導致投資規模的擴大，并使產品生產成本提高。在我國，組合機床發展已有28年的歷史，其科研和生產都具有相當的基礎，應用也已深入到很多行業。另外，近年來組合機床加工中心、數控組合機床、機床輔機（清洗機、裝配機、綜合測量機、試驗機、輸送線）等在組合機床行業中所占份額也越來越大。在零部件一體化程度不斷提高、數量減少的同時，加工的形狀卻日益復雜。此外，還可以完成焊接、熱處理、自動裝配、檢測、清洗以及零件分類及打印等非切削工作[5]。它是組合機床的基礎部件，機床上各部件之間的相對位置精度、機械的剛度等主要依靠它來保證[5]。用小型通用部件組成的機床稱為小型組合機床。通過帶有各種工藝性能的單軸（或多軸）轉塔頭或轉塔動力箱轉位，實現對工件的順序加工。小型組合機床分單工位和多工位兩類。因為工序固定，可選用成熟的通用部件、精密夾具和自動化循環來保證加工精度的一致性。機床工作時，工件裝入定位夾緊裝置，按下啟動按鈕，工件開始定位和夾緊，然后左、右兩面的動力滑臺同時進行快速進給、工進和快退等加工動作，在這同時，刀具電動機也啟動工作，切削液泵在工進過程中提供切削液。M4為切削液泵電動機。液壓滑臺和液壓傳動裝置是兩個分離的獨立部件。E．滑臺分普通級、精密級和高精密級三個精度等級，可按要求選用，提高經濟性。其特點是可自動變換進給速度和工作循環，可在較寬的范圍實現自動調速和位控、執行零件加工的數控程序。導軌的正壓力等于動力部件的重力，設導軌的靜摩擦力為，動摩擦力為，則 ==*10000N=2000N ==*10000N=1000N而慣性力 ==342N如果忽略切削力引起的顛覆力矩對導軌摩擦力的影響，并設液壓缸的機械效率=，則液壓缸在各工作階段的總機械負載可以算出，見表31。即快進時，由大小泵同時供油，液壓缸實現差動連接。表32 雙面鉆床液壓系統元件動作順序動作名稱動作信號電磁鐵1DT2DT3DT4DT5DT6DT定位啟動按鈕++夾緊1壓力信號++夾緊2壓力信號++快進1YJ++++工進滑臺擋塊壓下1XK++死擋鐵停留滑臺靠近死擋鐵++快退滑臺擋塊壓下2XK+++松夾拔銷滑臺擋塊壓下3XK++原位停留2YJ圖32 雙面鉆孔組合機床動力滑臺液壓系統原理圖 液壓系統工作原理定位夾緊 當工件到位后壓下啟動按鈕，電磁鐵6DT得電，大流量泵終止卸荷，大、小流量泵同時給系統供油，同時電磁鐵5DT得電，換向閥11左位接入系統，系統油路為：進油路 大流量泵3和小流量泵4→單向閥6和7→減壓閥9→單向閥10→換向閥11（左位）→定位缸下腔；回油路 定位缸上腔→換向閥11（左位）→油箱，定位缸伸出對被加工件定位。快退 延時期滿后，行程開關發出信號，使1DT失電，2DT和6DT得電，使換向閥15的右位和換向閥5的上位接入系統，大流量泵3停止卸荷，兩個液壓泵同時向進給缸供油，進給缸實現快退，其油路為：進油路 大流量泵3和小流量泵4 → 單向閥6和單向閥7→三位五通換向閥15（右位）→進給缸右腔；回油路 進給缸左腔→三位五通換向閥15（右位）→單向閥16→油箱。系統的定位、夾緊和進給缸進給的順序動作均采用壓力控制，這樣可以保證工件定位后再夾緊，夾緊后再開始進行加工，以確保機床工作的安全可靠。4 液壓系統的參數計算 液壓缸參數計算 初選液壓缸的工作壓力表41 按負載選擇工作壓力[1]負載/ KN55~1010~2020~3030~5050工作壓力/MPa ~1~2~33~44~5≥5表42 各種機械常用的系統工作壓力[1]機械類型機 床農業機械小型工程機械建筑機械液壓鑿巖機液壓機大中型挖掘機重型機械起重運輸機械磨床組合機床龍門刨床拉床工作壓力/MPa~23~52~88~1010~1820~32由表41和表42可知，組合機床液壓系統在最大負載約為26316N時，初定液壓缸的工作壓力為： 液壓缸缸筒的設計和計算缸筒是液壓缸的主要零件,它與端蓋、缸底、油口等零件構成密封的容腔，用以容納壓力油，同時它還是活塞運動的“軌道“。圓整后得： D=10cm按標準直徑算出： 查機械設計手冊，取壁厚為12mm。： 80mm （44）式中 ————許用應力；（Q235鋼的抗拉強度為375500MPa，取400MPa，為位安全系數取5，即活塞桿的強度適中）3．活塞桿的結構設計 活塞桿的外端頭部與負載的拖動電機機構相連接，為了避免活塞桿在工作生產中偏心負載力，適應液壓缸的安裝要求，提高其作用效率，應根據負載的具體情況，選擇適當的活塞桿端部結構。 活塞的設計由于活塞在液壓力的作用下沿缸筒往復滑動，因此，它與缸筒的配合應適當，既不能過緊，也不能間隙過大。根據經驗,當液壓缸最大行程為L,缸筒直徑為D時,最小導向長度為: （45）一般導向套滑動面的長度A，在缸徑小于80mm時取A=(~)D，當缸徑大于80mm時取A=(~)d.。它適用于工作條件惡劣，需經常更換導向套和密封圈而又不允許拆卸液壓缸的情況下。端蓋厚h為：式中 D1——螺釘孔分布直徑，cm； P——液壓力，； ——密封環形端面平均直徑，cm； ——材料的許用應力。 C．法蘭連接 特點是結構較簡單，易加工、易裝卸，使用廣泛。外半環連接的特點是質量比拉桿連接小，缸體外徑需加工。取系數為5,則液壓缸缸體長度：L=5*10cm=50cm。由于空氣具有壓縮性和滯后擴張性,會造成液壓缸和整個液壓系統在工作中的顫振和爬行,影響液壓缸的正常工作。這種排氣裝置簡單、方便，但螺紋與錐面密封處同軸度要求較高，否則擰緊排氣塞后不能密封，造成外泄漏。液壓缸中不僅有靜密封，更多的部位是動密封，而且工作壓力高，這就要求密封件的密封性能要好，耐磨損，對溫度適應范圍大，要求彈性好，永久變形小，有適當的機械強度，摩擦阻力小，容易制造和裝卸，能隨壓力的升高而提高密封能力和利于自動補償磨損。在設計選用時，根據使用條件選擇適宜的材料和尺寸，并采取合理的安裝維護措施，才能達到較滿意的密封效果。 防塵圈防塵圈設置與活塞桿或柱塞密封外側，用于防止外界塵埃、沙粒等異物侵入液壓缸，從而可以防止液壓油被污染導致元件磨損。但是，安裝伸縮套給液壓缸的裝配調整會帶來一些困難。 B 法蘭式。 A 耳軸式。如果孔小了，不僅造成進油時流量供不應求，影響液壓缸的活塞運動速度，而且會造成回油時受阻，形成背壓，影響活塞的退回速度，減少液壓缸的負載能力。當缸筒與缸底、缸頭、管接頭或耳軸等件焊接時，則應采用焊接性能較好的35鋼，粗加工后調質。 活塞 缸徑較小的整體式活塞一般采用35鋼、45鋼；其他常用耐磨鑄鐵、灰鑄鐵HT300、HT350（有外徑上套有尼龍6尼龍1010或加布酚醛塑料的耐磨環）以及鋁合金等。 導向套 常用青銅、耐磨鑄鐵、球墨鑄鐵、聚四氟乙烯。 電動機的選擇系統為雙泵供油系統，差動快進、快退時兩個泵同時向系統供油；工進時，小泵向系統供油，大泵卸載[1]。（小泵的總效率=，大泵的總效率=）。由于本系統液壓缸差動連接快進快退時，油管內通油量最大，其實際流量為泵的額定流量的兩倍達45L/min，則液壓缸進、出油管直徑d按產品樣本，選用內徑為10mm，外徑為18mm的冷拔鋼管。通過各閥的局部損失按式計算，結果列于下表：部分閥類元件局部壓力損失元件名稱額定流量實際通過流量額定壓力損失實際壓力損失單向閥225162三位五通電磁閥6316/324二位二通電磁閥63324單向閥25122若取集成塊進油路的壓力損失，回油路壓力損失為，則進油路和回油路總的壓力損失為：查表一得快退時液壓缸負載F=521N；則快退時液壓缸的工作壓力為：計算快退時泵的工作壓力： （63）而因此，大流量泵卸載閥10的調整壓力應大于。基于AutoCAD的組合機床夾具元件的參數化設計[J]。2002年11期[22] 楊亞平,沈海寧。Analysis on the Feasibility of Winddriven Ice Breaking Buoy[J]。200801[27] Cai Suisheng。Journal of Northeast Forestry University。 同學情深，如同手足。 45 。 在我十幾年求學歷程里，離不開父母的鼓勵和支持，是你們辛勤的勞作，無私的奉獻，為我創造良好的學習條件，我才能順利完成完成學業，感激你們一直以來對我嘔心瀝血的付出、撫養與培育。DEVELOPMENT ON ELECTRIC HYDRAULIC REMOVE AND INSTALL EQUIPMENT OF CHASSIS FOR ENGINEERING MACHINERY[J]。Design and Manufacture of Diesel Engine。2003S2[25] XU Liang1,SUN Youhong1,GAO of Construction Engineering,Jilin University,Changchun 130026, Institute,Zhongyuan Oil Exploration Bureau,Puyang,Henan 457001,China。青海大學學報(自然科學版)。2001年03期[20] 毛衛平,顧建。 液壓系統的發熱和溫升驗算在整個工作循環中，工進階段所占用的時間最長，所以系統的發熱主要是工進階段造成的，故按工進工況驗算系統溫升。這時進油路上僅考慮調速閥的壓力損失，回油路上只有背壓閥的壓力損失，小流量泵的調整壓力應等于工進時液壓缸的工作壓力加上進油路壓差，并考慮壓力繼電器