橋梁工程專業畢業設計正(更新版)

　　

【正文】 ? ? ? 按規范 JTJ02385 式（ ）驗算正截面強度 22bbagcaN j A r R C r R?? ??? 該式右項為正截面強度，左項為軸力 Nj= 式中 b? =， c? =， a? = aR 55 號混凝 土設計強度， aR = aMP ； gR Ⅱ 級鋼筋設計強度， gR =340 aMP ； ? 墩柱配筋率，一般不少于 %，本例采用 ? =% A， C— 計算系數，根據規范 JTJ02385 附錄三確定，其法如下： 假定： ? =（中性軸相對系數） g= gr /r=(鋼筋布筋半徑 /墩柱半徑 ) ? =（配筋率） r=1300mm(墩柱半徑 ) 按上述數據，自規范 JTJ02385 附錄三附表 查得： A=， B=， C=， D= agB R D g RerA R C R???? ? = 0 . 2 7 8 7 2 5 . 3 + 1 . 4 6 2 3 0 . 0 0 4 0 . 9 2 3 3 4 0 1 3 0 0 = 1 6 9 6 . 2 1 . 6 9 6 . 20 . 3 4 8 7 2 5 . 3 1 . 4 6 7 6 0 . 0 0 4 3 4 0 m m m? ? ? ? ??? ? ?≈ 0e ，XX 大學 畢業設計論文 41 可。 24 26= 二 ． 活載計算 （一） 水平活載： 制動力為 ，溫度影響力為 （二） 垂直荷載： 1． 汽車荷載單孔單列車布置： B1=0， B2= +260= B=B1+B2= 2． 汽車荷載雙孔雙列車布置： B1= ， B2= B=B1+B2= 三． 墩柱配筋設計 （一） 雙柱反力橫向分布計算 1． 汽車單列布置 K1=（ +） /=， K2== 2． 汽車雙列布置 K1=（ +） /=， K2== 3． 汽車三列布置 K1=(+)/=, K2== （二） 活載內力計算 計算 最大最小垂直力計算表 （表 14） 荷 載 情況 B1（ kN） B2（ kN） B（ kN） 最大垂直力（ kN） 最小垂直力（ kN） K1 （ 1+? ） BK1 K2 （ 1+? ） BK2 雙 孔 單列 雙 孔 雙列 XX 大學 畢業設計論文 31 雙孔 三列 垂直力時彎距計算表 相應于最大最小垂直力時彎距計算表 （表 15） 荷載情況 H(kN） B1（ kN） B2（ kN） K1 K2 1 號柱底彎距 2 號柱底彎距 （ 1+ ? ）（ B2B1）K1 （ 1+ ? ）（ B2B1）K2 雙孔單列 雙孔雙列 雙孔三列 制動力 94 溫度應力 最大彎距計算表 （表 16） XX 大學 畢業設計論文 32 荷載情況 H（ kN） B1（ kN） B2（ kN） K1 K2 垂直力 1 號墩底彎距 2 號墩底彎距 （ 1+?）（ B2+B1） K1 （ 1+?）（ B2+B1） K2 2 （ 1+?）（ B2+B1） K1 2 （ 1+?）（ B2+B1） K2 單孔單列 0 5 81 81 單孔雙列 0 74 6 單孔三列 0 95 67 3 制動力 94 4 4 溫度影響力 75 75 （三） 墩柱底截面內力組合 荷載組合計算表 （表 17） XX 大學 畢業設計論文 33 墩 號 內 力 組 合 1 號墩底截面 2 號墩底截面 N（ kN） H（ kN） M（ ） N（ kN） H（ kN） M（ ） 1 上部恒載 2 蓋梁重 3 墩柱自重 4 1+2+3 5 單孔單列 6 單孔雙列 7 單孔三列 8 雙孔單列 9 雙孔雙列 10 雙孔三列 11 制動力 12 溫度力 13 4+5+11+12 14 4+6+11+12 15 4+7+11+12 16 4+8+11+12 17 4+9+11+12 18 4+10+11+12 由內力組合表得知以下組合控制設計： ⑴ 恒載 +單孔雙列 +制動力 +溫度力 Nj=, Mj=+24= ⑵ 恒載 +雙孔雙列 +制動力 +溫度力 Nj=, Mj=+24= 水平 力： 0 6 1 7 4 .8 7 8 0 .4 81 2 8 7 5 .1 5 6Mje Nj? ? ? 00 . 1 0 . 10 . 1 4 3 0 . 1 4 3 0 . 3 2 80 . 3 / 0 . 3 0 . 4 8 / 2e eh? ? ? ? ? ??? XX 大學 畢業設計論文 34 偏心距增大系數2011 10 Ce h h bNj lEI? ???? ? 式中： C? =， b? = hhEI = 710 27 128 61 2410 10 ? ? ???? ? ? ? ?= 按規范 JTJ02385 式（ ）驗算正截面強度 22bbagcaN j A r R C r R?? ??? 該式右項為正截面強度，左項為軸力 Nj= 式中 b? =， c? =， a? = aR 55 號混凝 土設計強度， aR = aMP ； gR Ⅱ 級鋼筋設計強度， gR =340 aMP ； ? 墩柱配筋率，一般不少于 %，本例采用 ? =% A， C— 計算系數，根據規范 JTJ02385 附錄三確定，其法如下： 假定： ? =（中性軸相對系數） g= gr /r=(鋼筋布筋半徑 /墩柱半徑 ) ? =（配筋率） r=1000mm(墩柱半徑 ) 按上述數據，自規范 JTJ02385 附錄三附表 查得： A=， B=， C=， D= agB R D g RerA R C R???? ? = 0 . 6 5 5 9 2 5 . 3 1 . 8 5 1 9 0 . 0 0 4 0 . 9 3 4 01 . 3 6 3 2 2 5 . 3 0 . 2 9 3 7 3 4 0 0 . 0 0 4? ? ? ? ?? ? ? ?=≈ 0e? = =，可。 C KiLi RC Kix????? ? C— 收縮系數，降溫 55時， C= 55= R? 0號、 7 號臺摩阻力，其中 ? 為摩阻系數，一般取 ； R為上部結構垂直反力； Ki— i號墩支座頂集成剛度； KiLi— i 號墩支座頂集成剛度橋墩距起始點的距離 XX 大學 畢業設計論文 27 ? ?? ?0 . 0 0 0 5 5 ( 4 0 1 1 1 1 . 3 1 2 8 0 3 5 3 . 4 1 4 ) 0 . 0 6 3 0 9 3 . 5 8 1 1 3 8 2 . 1 31 0 . 0 0 0 5 5 1 1 1 1 . 3 1 2 3 5 3 . 4 1 4x ? ? ? ? ? ? ?? ??，計算結果不在080 之間，取 x=0 ? ?? ?0 .0 0 0 5 5 ( 5 0 1 6 4 .1 9 4 1 0 0 1 4 7 .1 3 6 1 5 0 5 0 4 .4 1 9 ) 0 . 0 6 1 9 5 2 1 .1 8 2 3 1 8 5 8 2 .9 320 .0 0 0 5 5 1 6 4 .1 9 4 1 4 7 .1 3 6 5 0 4 .4 1 91 1 0 .5 2xm? ? ? ? ? ? ? ? ??? ? ??各墩的支座頂，由于上部結構 混凝土收縮徐變及溫降引起的水平力為： P=橋墩距不變點的距離支座頂集成剛度 C P1=（ x40） K1C=(040) =（←） P2=(x80)K2C=(080) =(← ) P3=(x50)K3C=() =(→ ) P4=(x100)K4C=() =(→ ) P5=(x150)K5C=() =(← ) P6=[x(40)]K6C=[0(40)] =(← ) 各墩的支座頂，由于上部結構溫升引起的水平力計算如下： P1=（ x40） K1C=(040) =(→ ) P2=(x80)K2C=(080) =(→ ) P3=(x50)K3C=() =(← ) P4=(x100)K4C=() =(← ) P5=(x150)K5C=() =(→ ) P6=[x(40)]K6C=[0(40)] =(→ ) 水平力匯總 （表 15） 項目 1 2 3 4 5 6 H（ kN） H（ kN） H（ kN） H（ kN） H（ kN） H（ kN） （ 1）收縮徐變 （ 2）溫度影響 （ 3）制動力 177。, n=5, e=280, 2∑ a178。本 設計橫向布置的車隊數為 3，故? 取 ； m—— 荷載橫向分系數，計算主梁彎矩可用跨中荷載橫向分布系數 mc 代替全跨各點上的 mi ，在計算主梁剪力時，應考慮 mi 在跨內的變化 . pi —— 汽車車列的車軸重力； yi —— 主梁內力影響線的縱坐標； k —— 主梁內力影響線的等代荷載； ?—— 相應的主梁內力影響線面積。 由此計算二期恒載的荷載集度： 瀝青混凝土ｒ =21kN/m179。 50m 梁在支點處， 7m,13m,19m,25m,31m,37m,43m 處設置橫隔板，支點到 7m 處截面線性變化。主梁橫斷面XX 大學 畢業設計論文 3 構造，鋼束構造及計算結果等設計內容詳見設計實例。 簡支轉連續梁橋施工程序對結構內力也有一定的影響。方法二的效果最好，但施工困難，故一般不采用。一般先架設預制主梁 ，形成簡支梁狀態；進而再將主梁在墩頂形成連續梁體系。 由于簡支轉連續梁橋在施工過程中常存在體系轉換，那么必須依據具體的施工過程來分析結 構的受力。因此，后面介紹的設計實例采用第一種施工工序，以便同所采用的結構分析軟件的基本模式相吻合，提高計算分析的可靠性。 3． 支座：采用 GPZ（Ⅱ） 型、 型、 型和 型盆式橡膠支座，GPZ（Ⅱ） 型和 盆式橡膠支座。特別在大、中跨預應力混凝土超靜定梁橋的施工中不斷有體系轉換過程，在計算主梁自重內力時必須分階段進行，有一定的復雜性。主梁活載內力計算分為兩部分：第一部求某一主梁的最不利荷載橫向分布系數 mi ；第二部，應用主梁內力影響線，給荷載乘以橫向分布系數， mi pi ，在縱向滿足橋規規定的車輪輪距限制條件下，使 ? mi p iiy XX 大學 畢業設計論文 6 最大，確定車輛的最不利位置，相應求得主梁的最大活載內力。 K1=K5=0， K2=K4=1/2 90/240= K3=1/2（ 150+150） /240= XX 大學 畢業設計論文 7 單 列車對稱布置（單位： ) ： K1=K5=0， K2=K4=（ 235/240+65/240） 1/2= K3=1/2 185 2/240= 雙 列車對稱布置（單位： ） ： K1=K5=0， K2=K4=1/2 [（ 90+130） /240+80/240]= K3=1/2（ 20+150+150+20） /240= 三 列車對稱布置（單位： ） Ki=1/n177。, n=5, e=125, 2∑ a178。 177。 截面主鋼筋 2 2220xx0 . 0 0 4 1 2 5 6 6 . 3 7 1 2 5 . 6 6 3 74gA A m m c m??? ? ? ? ? ?柱 采用 40Ф 20=