25萬噸給水廠畢業設計說明計算書_畢業設計論文(編輯修改稿)

　

【文章內容簡介】 流縫寬度： B2=4Q/π D4u4=， 設裙板厚： 4 ? ? D5= D42(√ 2 B2+δ 4)=*(√ 2*+)= 按等腰三角形計算： H8= D4D5== H10=（ D5DT） /2=()/2= H9=H7H8H10=== (7)容積計算： ? ? ? ?22 2 2 29 5 1 01 3 3 5 5 8 5 5 31 2 4 1 2 TTH D HV D D D D H D D D D W? ? ?? ? ? ? ? ? ? ? =π **(+*+)/12+π * * +π **(+*+)/12+ = m3 15 ? ? ? ?2 2 22 1 1 2 1 1 144V D H D D H B??? ? ? ?180。 =π **+π *()*()/4 = m3 V3=V’ ( V1+ V2)= (+)= m3 則實際各室容積之比為： 二反應室：一反應室：分離室 =: : =1:: 池各室停留時間： 第二反應室 =*60/840= 第一反應室 =*= 分離室 = = 其中第一反應室和第二反應室停留時間之和為 (8)進水系統 進水管選用 d=900mm， 6 /v m s? 出水管選用 d=900mm (9)集水系統 因池徑較大采用輻射式集水槽和環形集水槽集水。 每條集水槽與澄清池周避上環形集水槽相連接，集水槽均勻開口。 另外考慮加裝斜板管的可能，故而對集水系統除按設計水量計算外，還以 2Q 進行校核，決定槽斷面尺寸。 輻射集水槽共設 8 根 q1=Q/8=設輻射槽寬 : b1=,槽內水流流 速為 v51=，槽底坡降 m? 槽內終點水深： h2= q1/v51b1=槽內起點水深： 231222 233kh ilh h ilh ??? ? ? ????? 式中 hk=3√（α q12/g b2） = 代入公式得： h1= 按 21q 校核，取槽內水流流速 v51’ =h2= q1/ v51’ b1=2*hk=3√（α q12/g b2） = 代入公式得： h1= 16 設計取水槽內起點水深為 ，槽內終點水深為 ，孔口出流孔口前水位，孔口跌落 ，槽超高 見上圖 槽起點斷面高為： +++= 槽終點斷面高為： +++= 環形集水槽： q2=Q/2=, 取 52 /v m s? 槽寬 b2=，考慮施工方便槽底取平面則 il=0 槽內終點水深： h4=槽內起點水深： 3 23442 khhhh?? hk=3√（α q22/g b22） = 代入公式得： h3= 流量增加一倍時嗎，設槽內流速為 52 /v m s?180。 hk=3√（ ） = h4=h3=√（ 2*+） = 設計取用 環槽內水深為 ,槽斷面高為 +++=（槽超高定為 ）。 總出水槽：設計流量為 m3/s，槽寬 b3=，總出水槽按矩形渠道計算，槽內水流流速 53 /v m s? ，槽底坡降 m? ，槽長為 槽內終點水深： h6=Q/v53b3=，取為 ? , A=Q/v53=R=A/P=(2*+)= y=√ √ R（√ ） = C=Ry/n=i= v532/RC2=槽內起點水深： h5= h6il+*=，取為 17 流量增加一倍時總出水槽內流量 Q= m3/s，槽寬 b3=,取槽內流速53 /v m s?180。 槽內終點水深： h6=Q/v53b3=? , A=Q/v53=R=A/P=(2*+)= y=√ √ R（√ ） = C=Ry/n=i= v532/RC2=槽內起點水深： h5= +*= 設計取用槽內起點水深為 設計取用槽內終點水深為 槽超高定為 按設計流量計算得從輻射槽起點至總出水槽終點的水面坡降為 ? ? ? ?1 2 3 4h h il h h h il? ? ? ? ? ? =(+)+()+* = 設計流量增加 一倍時從輻射槽起點至總出水槽終點的水面坡降為 ? ? ? ?1 2 3 4h h il h h h il? ? ? ? ? ? =(+)+()+(+)= 輻射集水槽有下列兩種集水方式，采用孔口或三角堰口： 1） 輻射集水槽孔口出流：孔口出流，取孔口前水位高 ，流量系數 μ 取為 孔口面積 f=q1/（ u√ 2gh） =（ √ 2**） = 2m 在輻射集水槽雙側及環形集水槽外側預埋 DN50塑料管作為集水孔，如安裝斜板（管）時，可將塑料管剔除，則集水孔 徑改為 DN70. 每側孔口數目： n=2f/π d2=2*安裝斜板（管）后流量為 21q ，則孔口面積增加一倍為 2m 每側孔口數目： n=2f/π d2=2*設計采用每側孔口數為 40（包括環形集水槽 1/2 長度單側開孔數目）。 2)輻射集水槽三角堰（ 90176。）集水，見圖 18 采用鋼板焊制三角堰集水槽，取堰高 C=，堰寬 b=，即 90176。三角堰，堰上水頭 h=。 單堰流量： q0==* =輻射集水槽每側三角堰數目 ： n= q1/2q0=加設斜板（管）流量增加一倍則 n 增加為 個，參照輻射集水槽長度及上述計算，取集水槽每側三角堰的個數為 38 個。 （ 10）排泥及排水計算 污泥濃縮室：總容積根據經驗，按池總容積的 1%考慮 V4’ =’ =*= 分設三斗，每斗容積 V 斗 ’ = V4’ /3=設污泥斗上底面積： S 上 =*+2** h 斗 /3=*+2**式中 h 斗 = R1√ ()=√ ()= 下底面積： S 下 =*= 污泥斗容積 : V 斗 =*(++√ (+))/3= m3 排泥斗見 圖 三斗容積： V4=*3= m3 排泥周期：本池在重力排泥時進水懸浮物含量 1S 一般≤ 1000mg/l,出水懸浮物含量 S4 一般≤ 5mg/l，污泥含水率 P=98%，濃縮污泥密度 /tm?? 。 T0=104V4(100P)ρ /(S1S4)/Q=(S1S4)min 14SS? 與 0T 關系值見下表 14SS? 與 0T 關系值 S1S4 90 190 290 390 490 590T0 S1S4 690 790 890 995T0 19 排泥歷時：設污泥斗排泥管為 DN100,其斷面 2 201 0 .1 0 .0 0 7 8 54 m?? ?? 電磁排泥閥適用水壓 h≤ 取λ =，管長 l=5m 局部阻力系數： 進口ξ =1 =，丁字管ξ =1 = 出口ξ =1 1=1， 45176。彎頭ξ =1 = 閘閥ξ =+=（閘閥、截止閥各一個）∑ξ = 流量系數： 1 1 ld? ?????? ? 排泥流量： 22 31 0 . 1 0 . 12 0 . 3 3 2 4 0 . 0 2 2 9 /44q g h g m s???? ? ? ? 排泥歷時： t0=放空時間計算：設池底中心排空管直徑 DN250 2 202 0 .2 5 0 .0 4 9 0 94 m?? ?? 本池開始放空時水頭為池運行水位至池底管中心高差 2H180。 ,見圖 曲λ =，管長 l=15m 局部阻力系數ξ： 進口 1 1 ? ? ? ? ，出口 2 1 1 1? ? ? ? 閘閥 3 2 ? ? ? ? ，丁字管 4 1 ? ? ? ? ，∑ξ = 流量系數： 11 0 .4 60 .0 3 1 51 1 2 .00 .2 5ld? ??? ? ??? ? ? ?? 20 瞬時排水量 : q=uw02√ 2gh2=**√ (2g*)=放 空時間 : ? ?1 1 1 3 5222 2 2 2 21 2 1 2 1 2 T 1 T 1 144t t t 2 K H H 2 K D H D H c t g H c t g s35 ??? ? ? ?? ? ? ? ? ? ?? ? ? ?? ? ? ?180。 180。 180。 180。 180。 式中 K1=D2/u d2√ 2g= √ 2g= 2 2211K 7 .8 5d 2 g 0 .4 6 0 .2 5 2 g?? ? ?? ctgα =1, DT= t=2**()+2**(*+4**+4*/5)== (11)機械設備計算： 攪拌機是 機械澄清池的主要設 備 ,攪拌機可使池內液體形成兩種循環流動，以達到使水澄清的目的，其作用有二：一是機械反應，由提升葉輪的槳葉在第一反應室內完成機械反應，使經過加藥混合產生的絮凝顆粒與回流中的原有礬花碰撞接觸而形成較大的顆粒。；二是澄清分離，提升葉輪將第一反應室內形成絮凝顆粒的水體提升到第二反應室，再經折流到澄清區進行分離，清水上升，泥渣從澄清區下部再回流到第一反應室。 （ 1）已知條件：原水容重 ? =1050kg/ 3m 凈產水能力 Q=62500 3m /d= 3m /s 葉輪提升水量 1Q =5Q= 3m /s 葉輪提升水頭 H= 葉輪外緣線速度 0v = 葉輪轉度要求無級調速 調動裝置采用手動升降葉輪方式，其開度 h取葉輪出水口寬 度 B （ 2） 計算： ① 葉輪的外徑： d== = ② 葉輪轉速： n=60vd? =60*③ 葉輪的出水口寬度： B= 1260QCnd=60* 設計中取為 其中 C為出水口寬度計算系數，一般取為 3 ④ 葉輪提升消耗功率： 21 1N =??1021HQ= 1050**⑤ 槳葉消耗功率： 2N = ZRRC )(400g h 42413 ??? （ kW） 式中： ? —— 葉輪旋轉角速度， ? =2v /d= h—— 槳葉高度， h=（ ） 1R —— 槳葉外緣半徑， 1R = 2R —— 槳葉內緣半徑， 2R = 1R － b=－ = b—— 槳葉寬度， b=h/3= Z—— 槳葉數， Z=8 C—— 阻力系數， C= 則 N2=*1050***（ ） *8/（ 400*） = ⑥ 攪拌功率： N= 1N + 2N =+= ⑦ 電動機（采用自鎖蝸桿）功率： 電磁調速電動機效率： 1? =～ 三角皮帶傳動功率 2? 一般取 蝸輪減速器效率 3? ，按單頭蝸桿考慮，去 軸承效率 4? 取 則 ? = 4321 ???? = = 所以電動機功率 AN =N/? = ⑧ 攪拌機軸扭矩： nM =9550nN = 9550**m ⑨ 驅動：采用電磁調速電機，減速方式采用三角帶和蝸輪減 速器兩級減速。因葉輪需調整出水口寬度，故需設計專用立式蝸桿減速器。 選用電動機： JZS2G— 61 功率 — 10kW 轉速 18— 1760 轉 /min 設計計算 采用普通快濾池。主要由濾池本體、管廊、沖洗設施、控制室組成。設計內容包括池體個數、平面尺寸、高度、集水系統、配水系統沖洗水箱及廊道等。 考慮到 技術效果和經濟因素，所以濾料選擇： 單層 石英砂濾料 。 00 設濾池濾速為 v=12m/h； 沖洗時間為 t= 6min= （ 1） 濾池面積 F 濾池工作時間為 24小時， 沖洗周期為 T=12h。 濾池實際工作時間為 T′ =2424 t /T=2424 (h) 22 濾池總面積 F=Q/vT＇ =262500/12= 采用濾池數 N=12，布置成 對稱 雙 行排列 每個濾池面積 f=F/N=(m2) （小于 100 平方米） 設計中取 L=,B=,濾池的實際面積為 *=77m2 校核強制濾速 v′ v′ =Nv/(N1)=12 12/(121)=(m/h) （ 2） 濾池高度 H 采用： 承托層厚 度 H1= 濾料層厚度 H2= 砂面上水深 H3= 濾池超高 H4= 所以，濾池總高度為： H=H1+H2+H3+H4=+++= 根據《給水排水設計手冊 03 冊城鎮給水》 P641 頁，沖洗強度可采用213 16 /( )Lsm，為防止反沖洗時煤粒流失，在全年不同水溫時，應使濾層的膨脹率基本相同。因此一年內，至少在高水溫和低水溫時應采用兩種沖洗強度。 本設計取用高 水溫時反沖洗強度 20 15 /( )Lsq m?，低水溫時反沖洗強度為20 39。 13 /( )Lsq m? 。 則相應的 反沖洗水流量 根據： qg=f*q （ 3）配水系統根據水溫較高時的反沖洗強度來配置。 水溫較高時： qg= f*q0=77*15=1155L/S 干管始端流速： 設