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制冷課程設計--設計一拖一分體式冷暖房間空調器設計(編輯修改稿)

2026-07-09 00:22 本頁面

　

【文章內容簡介】度是 t0=5℃， R290 在 t0=5℃的物性為：飽和液體的比定壓熱容cp,l=(kg*k)，飽和液體的密度 : ρl= ，飽和蒸汽的密度 : ρg= ，汽化潛熱： r =，飽和壓力 ps=，液體的動力粘度 μl= *10^3，液體的熱導率 λl= (m*k)，液體的普朗特數 Prl=,進口干度 x1=，出口干度 x2=1。 (1).R290 的總質量流量 qm‘ qm’=Q*3600/r*(x2 x1)=3841*3600/*()=(2).作為迭代計算的初值，取 qi=， R290 在管內的質量流速為qi‘= 85kg/(m2*s),則總的流通截面面積為 A (迭代過程未寫出 ) A=qm’ /3600*qi’=* 85=*10^4m2 (3).每根管子的有效流通截面面積 Ai Ai=*di*di/4=*10^5m2 (4).蒸發器的分路數 Z Z=A/Ai=則取 Z=3，則每一分路中 R290 的質量流量為 qm,d qm,d=qm’/Z=(5).每一分路中 R290 的管內實際質量流速為 Gi Gi= qm,d/3600*Ai=17kg/h /3600**10^5=(m2*s) 于是 B0=qi/G*r=*=*10^4 C0=[(1x”)/x”]^*(ρg/ρl)^= Frl= Gi *Gi/ρl*ρl*g*d= Rel=Gi(1x”)di/ μl =*()*(*10^3)=4143 hl=* (Rel^)*(Prl^)( λl/di)= hi=hl(C1*(C2)^C2*(25Frl)^C5+C3(B0)^C4*Ffl)=6012w(m2*k) △ tm‘ 先不考慮 R290 流動阻力對溫度的影響，有 △ tm‘ =（ ta1ta2） ln（ ta1t0） /(ta2t0)=℃ k0 k0=1/(at/ai*hi+rw+rs+at*rt/am+1/h)=(m2*k) 重慶大學課程設計報告 8 (翅片側污垢熱阻，管壁導熱熱阻，翅片與管壁接觸熱阻之和為*10^3m2*k/w) qi值 q0=k0*△ tm‘ =*= qi=at*q0/ai=*注：與假設 qi=11800w/m2 差距太大，再假設 qi=13900w/m2 有： B0=qi/G*r=*=*10^4 hi=hl(C1*(C2)^C2*(25Frl)^C5+C3(B0)^C4*Ffl)=(m2*k) k0=1/(at/ai*hi+rw+rs+at*rt/am+1/h)= w/(m2*k) q0=k0*△ tm‘ =* = qi=at*q0/ai=*與假設相差較小，故假設有效。 (1).蒸發器所需的表面傳熱面積 Ai‘ A0‘ Ai’ =Q/qi=3841/13900= A0’ =Q/qo=3841/= (2).蒸發器所需的管總長 lt‘ lt‘ =A0’/at=(3).迎風面積 Af Af=qv,a/uf=*3600= 取蒸發器高度 B=720mm ，高 H=225mm 則實際迎風面積為Af=*= (4). 已選定管間距 s1=25mm，故每排管數為 n1 n1=H/s1=225/25=9 (5). 共有兩排，共有 18根傳熱管，傳熱管的實際長度為 lt lt=*18= (6).傳熱管的實際內表面傳熱面積為 Ai Ai=18***= 又： Ai/Ai’= lt/lt’ = 流動阻力及其對傳熱溫差的影響 △ p △ p =**(qi*Gi)^*l/di=3364pa= 重慶大學課程設計報告 9 由于流動損失很小，僅占飽和壓力的 %，因此流動阻力引起蒸發溫度的變化可忽略不計。由于冷凝器的迎風寬度 l=,高度 H=，安裝一臺風機比較合適。動壓 Δ p’ =ρ aω y 178。/2= 靜壓 Δ p” =(ρ aω max)^風機采用電動機直接傳動，則傳動效率η m=1；區風機全壓效率η fan=,則電動機輸入功率 P=qv(Δp’+Δp”)/( ηfanηm)= 風機風量 179。/h、輸入功率、風壓為，查軸流風機類型可選 T35型風機一臺，機號為，其實際風量為 2685 m 179。/h，轉速為 2900r/min。（制冷冷凝器供熱蒸發器）的選擇計算軸流風機強制通風空氣冷卻式已知：（ 1） .(制

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