工程建筑結構荷載規(guī)范(編輯修改稿)

　

【文章內容簡介】 按第2項采用 9封閉式不等高不等跨的雙跨雙坡屋面迎風坡面的μs按第2項采用 10封閉式不等高不等跨的三跨雙坡屋面迎風坡面的μs按第2項采用中跨上部迎風墻面的μsl按下式采用:μsl=(12h1/h)但當h1/h)=h時,取μsl=11封閉式帶天窗帶坡的雙坡屋面12封閉式帶天窗帶雙坡的雙坡屋面13封閉式不等高不等跨且中跨帶天窗的三跨雙坡屋面迎風坡面的μs按第2項采用中跨上部迎風墻面的μsl按下式采用:μsl=(12h1/h)但當h1/h)=h時,取μsl=14封閉式帶天窗的雙跨雙坡屋面迎風面的μs按第2項采用:當α≤4h時,取μs=當α4h時,取μs= 15封閉式帶女兒墻的雙坡屋面當女兒墻高度有限時,屋面上的體型系數可按無女兒墻按勞取酬屋面采用 16封閉式帶雨篷的雙坡屋面迎風坡面的μs按第2項采用 17封閉式對立兩個帶雨篷的雙坡屋面本圖適用于s為8~20m,迎風坡面的μs按第2項采用 18封閉式帶下沉天窗的雙坡屋面或拱形屋面19封閉式帶下沉天窗的雙跨雙坡或拱形屋面20封閉式帶天窗擋風板的雙跨屋面22封閉式鋸齒形屋面迎風坡面的μs按第2項采用齒面增多或減少時,可均勻地在(1),(2),(3)三個區(qū)段內調節(jié) 23封閉式復雜多跨屋面天窗面的μs按第2項采用:當α≤4h時,取μs=當α4h時,取μs= 24靠山封閉式雙坡屋面(a)本圖適合于Hm/H≥2及s/H=~體型系數μs: (b)體型系數μs: 25靠山封閉式帶天窗的雙坡屋面本圖適合于Hm/H≥2及s/H=~體型系數μs: 26單面開敞式雙坡屋面(a)迎風坡面的μs按第2項采用 (b)迎風坡面的μs按第2項采用 27雙面開敞及四面開敞式雙坡屋面(a)兩端有山墻中間值按插入法計算 (b)四面開敞中間值按插入法計算 28前后縱墻半開敞雙坡屋面迎風坡面的μs按第2項采用本圖適用于墻的上部集中開敞面積≥10%且50%的房屋.當開敞面積達50%時, 29單坡及雙坡頂蓋(a)中間值按插入法計算 (b)體型系數按第27項采用 (c)中間值按插入法計算 30封閉式房屋和構筑物(a)正多邊形(包括矩形)平面 (b)Y型平面 (c)L型平面 (d)Ⅱ型平面 (e)十字型平面 (f)截角三邊形平面 31各種截在的桿件μs=+ 32桁架(a)單榀桁架的體型系數μst=φμsμs為桁架構件的體型系數,對型鋼桿件按第31項采用,對圓管桿件按第36(b)項采用φ=An/A為桁架的擋風系數An為桁架桿件和節(jié)點擋風的凈投影面積A=hl為桁架的輪廓面積(b)n榀平行桁架的整體體型系數μstw=μst1ηn/1η μst為單榀桁架的體型系數,33獨立墻壁及圍墻34塔架(a)角鋼塔架整體計算時的體型系數μs (b)管子及圓鋼塔架整體計算時的體型系數μs當μzω0d2≤,。當μzω0d2≥,。中間值按插值法計算35旋轉殼頂(a)f/l1/4μs= (b)f/l≤1/4μs=cos2φ 36圓截面構筑物(包括煙囪,塔桅等)(a)局部計算時表面分布時體型系數μs 表中數值適用于μzω0d2≥的表面光滑情況,其中ω0以kN/m2計,d以m計(b)整體計算時的體型系數μs 中間值按插值法計算。△為表面凸出高度37架空管道(a)上下管道本圖適用于μzω0d2≥ (b)前后雙管 表列μs值為前后兩管之和,(c)密排多管μs值為各管總和 38拉索風荷載水平分量ωx的體型系數μsx及垂直分量ωy的體型系數μsy: 當多個建筑物,特別是群集的高層建筑,相互間距較近時,宜考慮風力相互干擾的群體效應。一般可將單獨建筑物的體型系數μs乘以相互干擾增大系婁數該系數可參考類似條件的試驗資料確定。必要時宜通過風洞試驗得出. 驗算圍護構件及其連接的強時,可按下列規(guī)定采用局部風壓體型系數: 。 對墻面,。 對墻角邊,。 對屋面局部部位(周邊的屋面坡度大于10176。的屋脊部位),。 對檐口,雨篷,遮陽板等突出構件,. 注:,取其小者,. 對封閉式建筑物,. 順風向風振和風振系數 ,如房屋,屋蓋及各聳結構,結構的自振周期應按結構動力學計算. 注:近似的基本自振周期T1可按附錄E計算. 對于一般懸臂型結構要,例如構架,塔架,煙囪等高聳結構,以及高度大于30m,均可僅考慮第一振型的影響,結構的風荷載可按公式()通過風振系數來計算,結構在z高度處的風振系數βz可按下式計算:βz＝1+ξνψz/μz() 式中 ξ——脈動增大系數； ν——脈動影響系數； ψz——振型系數； μz——風壓高度變化系數。 .脈動增大系數ξw0T12(kNs2/m2)鋼結構有填充墻的房屋鋼結構鋼筋混凝土及砌體結構w0T12(kNs2/m2)鋼結構有填充墻的房屋鋼結構鋼筋混凝土及砌體結構注：計算w0T12時，對地面粗糙度B類地區(qū)可直接代入基本風壓，,。 脈動影響系數，可按下列情況分別確定。 (如高聳結構等): 1)若外形、質量沿高度比較均勻。脈動影響系數γ總高度H(m)102030405060708090100150200250300350400450粗糙度類別ABCD 2)當結構迎風面和側風面的寬度沿高度按直線或接近直線變化,而質量沿高度連續(xù)規(guī)律變化時,；。修正系數θvBH/B01≤θ v注：BH、B0分別為構筑物迎風面在頂部和底部的寬度。 結構迎風面寬度較大時,應考慮寬度方向風壓空間相關性的情況(如高層建筑等):若外形,質量沿高度比較均勻,脈動影響系數可根據總高度H及其與迎風面寬度B的比值,.脈動影響系數νH/B粗糙度類別總高度H(m)≤3050100150200250300350≤ABCDABCDABCDABCDABCDABCD ,質量,剛度沿高度按連續(xù)規(guī)律變化的懸臂型高聳結構及沿高度比較均勻的高層建筑,振型系數也可根據相對高度z/H按附錄F確定. 陣風系數 .陣風系數βgz離地面高度(m)地面粗糙度類別ABCD510152030405060708090100150200250300 橫風向風振 對圓形截面結構,應根據雷諾數Re的不同情況按下述規(guī)定進行橫風向風振(旋渦脫落)的校核: 3*105(亞臨界的微風共振),應按下式控制結構頂部風速υcr,υcr和υH可按下列公式確定:υcr=D/T1St()υH=√2000γwμHω0/ρ() 式中 T1結構基本自振周期。 St斯脫羅哈數,。 γw風荷載分項系數,。 μH結構頂部風壓高度變化系數。 ω0基本風壓(kN/m2。 ρ空氣密度(kg/m3. 當結構頂部風速超過υcr時,可在構造上采取防振措施,或控制結構的臨界風速υcr不小于15m/s. ≥*106且結構頂部風速大于υcr時(跨臨界的強風共振),. :Re=69000υD() 式中 υ計算高度處的風速(m/s)。 D結構截面的直徑(m). (),可近似取2/3結構高度處的風速和直徑. 跨臨界強風共振引起在z高處振型j的等效風荷載可由下列公式確定:ωczj=|λj|υ2cr/12800ξj(kN/m2)() 式中 λj計算系數,。 φzj在z高處結構的j振型系數,由計算確定或參考附錄F。 ζj第j振型的阻尼比。對第1振型,。對高振型的阻尼比,若無實測資料,可近似按第1振型的值取用. ,可按下列公式確定:H1=H(υcr/υH)1/α() 式中 α地面粗糙度反指數,對A,B,。 υH結構頂部風速(m/s). 注:校核橫風向風振時所考慮的高振型序號不大于4,對一般懸臂型結構,可取第1或第2個振型.λj計算用表結構類型振型序號H1/H0高聳結構12340000高層建筑1200 校核橫風向風振時,風的荷載總效應可將橫風向風載效應SC與順風向風荷載效應SA按下式組合后確定:S=√S2C+S2A() 對非圓形截面的結構,橫風向風振的等效風荷載宜通過空氣彈性模型的風洞試驗確定。也可參考有關資料確定.附錄A 常用材料和構件的自重 常用材料和構件的自重表名稱自重備注杉木4隨含水率而不同冷杉,云杉,紅松,華山松,樟子松,鐵杉,擬赤楊,紅椿,楊木,楓楊4~5隨含水率而不同馬尾松,云南松,油松,赤松,廣東松,榿木,楓香,柳木,檫木,秦嶺落葉松,新疆落葉松5~6隨含水率而不同東北落葉松,陸均松,榆木,樺木,水曲柳,苦楝,木荷,臭椿6~7隨含水率而不同錐木(栲木),石櫟,槐木,烏墨7~8隨含水率而不同青岡櫟(楮木),櫟木(柞木),桉樹,木麻黃8~9隨含水率而不同普通木板條,椽檀木料5隨含水率而不同鋸末2~加防腐劑時為3kN/m3木絲板4~5軟木板刨花板6膠合三夾板(楊木)膠合三夾板(椴木)膠合三夾板(水曲柳)膠合五夾板(楊木)膠合五夾板(椴木)膠合五夾板(水曲柳)甘蔗板(按10mm厚計)常用厚度為13,15,19,25mm隔聲板(按10mm厚計)常用厚度為13,20mm木屑板(按10mm厚計)常用厚度為6,10mm鑄鐵鍛鐵鐵礦渣赤鐵礦25~30鋼紫銅,赤銅89黃銅,青銅89硫化銅礦42鋁27鋁合金28鋅亞鋅礦鉛114方鉛礦金193白金213銀105錫鎳89水銀136鎢189鎂