江西省某住宅小區雙排落地式(懸挑)腳手架搭設施工方案(編輯修改稿)

　

【文章內容簡介】 未經同意不得任意拆除腳手架部件。 25 嚴格控制施工荷載，腳手板 不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于 3kN/m2，確保較大安全儲備。 當作業層高出其下連墻件 以上、且其上尚無連墻件時，應采取適當的臨時撐拉措施。 1各作業層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人。 1腳手架立桿基礎外側應挖排水溝，以防雨水浸泡地基。 五、型鋼懸挑卸料平臺安全注意事項 搭設時用起重機械吊裝到相應位置后，將平臺與建筑物連接牢固不得滑動，將鋼絲繩與平臺連接平穩后方可撤出其中機械。 平臺每天使用前必須對平臺的鋼絲繩，吊環輔設的腳手板等進行全面的檢查，發現問題必須及時處理 。 平臺上裝料不得超過荷載并限載 1 噸，不得超長超過平臺 50cm，超高堆放材料不得超過防護欄桿。 平臺上的防護欄桿不得任意拆除。 起吊時必須設專人指揮，扶平穩不能碰撞平臺，其他人員不得在平臺上逗留。 放物料時必須按規格品種堆放整齊，長短分開，不得混吊，并且不得在平臺上組裝和清理模板。 不得從上一層向下一層平臺上亂拋物料。 夜間施工平臺上必須保持足夠的照明。 卸料平臺的上部拉結點，必須設于建筑物上，不得設置在腳手架等施工設備上。 26 卸料平臺安裝時，鋼絲繩應采用專用的掛鉤掛牢 ，建筑物銳角口圍系鋼絲繩處應加 補軟墊物，平臺外口應略高于內口。 1卸料平臺左右兩側必須裝置固定的防護欄。 1卸料平臺吊裝，需要橫梁支撐點電焊固定，接好鋼絲繩，經過檢驗后才能松卸起重吊鉤。 1卸料平臺使用時，應有專人負責檢查，發現鋼絲繩有銹蝕損壞應及時調換，焊縫脫焊應及時修復。 1操作平臺上應顯著標明容許荷載，人員和物料總重量嚴禁超過設計容許荷載，配專人監督。 27 第 8章 腳手架拆除安全技術措施 拆架前，全面檢查擬拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作。 作業計劃一般包括：拆架的步驟和方法、安全措施、材料堆放地點、勞動組織安排等。 拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。 拆架的高處作業人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。 拆架程序應遵守由上而下，先搭后拆的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按一步一清原則依次進行。嚴禁上下同時進行拆架作業。 拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭 扣。 連墻桿 (拉結點 )應隨拆除進度逐層拆除，拆拋撐時，應用臨時撐支住，然后才能拆除。 拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。 拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。 在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。 28 拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。 1高層建筑腳手架拆除，應配備各良好的通訊裝置。 1輸 送至地面的桿件，應及時按類堆放，整理保養。 1當天離崗時，應及時加固尚未拆除部分，防止存留隱患造成復崗后的人為事故。 1如遇強風、雨、雪等特殊氣候，不應進行腳手架的拆除，嚴禁夜間拆除。 29 第 9章 腳手架計算書 第 1節 雙排落地式鋼管腳手架 腳手架搭設概況 本工程 H1H6樓及 2 23棟選用雙排落地式鋼管腳手架，其中H1H6 樓搭設最高高度為 ， 2 23棟搭設最高高度為 （設計計算高度）， 1221樓落地部分搭設高度最高為 。考慮周材的周轉、場地條件以及施工部署 的要求，在一層至五層采用雙排落地式鋼管腳手架，搭設高度 15m。鋼管采用 Φ48 ，立桿縱距，立桿的橫距為 1m，內立桿距建筑物距離 ，單立桿。大小橫桿的步距為 ，橫桿與立桿連接方式采用單扣件。連墻件采用兩步三跨，即豎向間距 ，水平間距 ，采用雙扣件連接；結構作業時，同時施工 2 層，腳手板鋪設 3層。 二、荷載 活荷載 施工均布活荷載標準值 :3kN/m2 風荷載 基本風壓為 ，風荷載高度變化系數μ z為 1，風荷載體型系數 μ s為 靜荷載 30 每米立桿 承受的結構自重標準值為 ；腳手板自重標準值為 ，欄桿擋腳板自重標準值為 ；安全設施與安全網荷載為 ；每米腳手架鋼管自重標準值為 。 地基 地基土為素填土，地基承載力標準值 135kpa；立桿基礎底面面積；地基承載力調整系數取 1。 三、大橫桿的計算 按照《扣件式鋼管腳手架安全技術規范》 (JGJ1302020)第 條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板 自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 :P1=； 腳手板的自重標準值 :P2= 1/(2+1)=活荷載標準值 : Q=3 1/(2+1)=1kN/m 靜荷載的設計值 : q1= + =活荷載的設計值 : q2= 1= 圖 1 大橫桿設計荷載組合簡圖 (跨中最大彎矩和跨中最大撓度 ) 31 圖 2 大橫桿設計荷載組合簡圖 (支座最大彎矩 ) 強度驗算 跨中和支座最大彎距分別按圖 圖 2 組合，跨中最大彎距計算公式（查《建筑結構靜力計算手冊》）如下 : 2221m a x1 lqlqM ?? 跨 中 最 大 彎 距 為 M1max= + = 支座最大彎距計算公式如下 : 2221m a x2 1 1 lqlqM ??? 支座最大彎距為 M2max= = 選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： σ =Max( 106, 106)/5080=大橫桿的最大彎曲應力為 σ=設計值 [f]=205N/mm2，滿足要求！ 撓度驗算 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度，計算公式（查《建筑結構靜力計算手冊》） EIlqEIlq 4241m a x ??? 其中： 32 靜荷載標準值 :q1=P1+P2=+=活荷載標準值 :q2=Q=1kN/m； 最大撓度計算值為： ω max= 15004/(100 105 121900)+ 1 15004/(100 105 121900)= 大橫桿的最大撓度 小于大橫桿的最大容許撓度1500/150mm 與 10mm，滿足要求！ 四、小橫桿的計算 根據 JGJ1302020 第 條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 荷載值計算 大橫桿的自重標準值： p1= = 腳手板的自重標準值： P2= 1 (2+1)=； 活荷載標準值： Q=3 1 (2+1)= 集中荷載的設計值 :P= (+)+ = 小橫桿計算簡圖 33 強度驗算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下 : 82max qlMq ? Mqmax= 12/8= 集中荷載最大彎矩計算 公式如下 : 3max PlMp ? Mpmax= 1/3= 最大彎矩 M=Mqmax+Mpmax= 最大應力計算值 σ =M/W= 106/5080=小橫桿的最大彎曲應力σ =計值 205N/mm2，滿足要求！ 撓度驗算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下 : EIqlq 3845 4max ?? ω qmax=5 10004/(384 105 121900)= 大橫桿傳遞荷載 P=p1+p2+Q=++= 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下 : ? ?EIllPlP 72 9/43 22max ??? 34 ω pmax= 1000 (3 100024 10002/9)/(72 105121900)= 最大撓度和ω =ω qmax+ω pmax=+= 小橫桿的最大撓度為 小于小橫桿的最大容許撓度1000/150= 與 10mm,滿足要求！ 五、扣件抗滑力的計算 按規范表 ,直角、旋轉單扣件承載力取值為 8kN，按照扣件抗滑承載力系數 ，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為 。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算 (規范 ): R≤ Rc 其中 Rc扣件抗滑承載力設計值 ,取 R縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 大橫桿的自重標準值 :P1= 2/2= 小橫桿的自重標準值 :P2= 1/2= 腳手板的自重標準值 :P3= 1 活荷載標準值 :Q=3 1 荷載的設計值 :R= (++)+ = R，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求 ! 六、腳手架立桿荷載計算 35 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1) 每米立桿承受的結構自重標準值 (kN)，為 NG1=[+( 2/2) ] = (2) 腳手板的自重標準值 (kN/m2)；采用竹串片腳手板，標準值為 NG2= 3 (1+)/2= (3) 欄桿與擋腳手板自重標準值 (kN/m)；采用欄桿、竹片腳手板擋板，標準值為 NG3= 3 (4) 吊掛的安全設施荷載，包括安全網 (kN/m2)： NG4= 24= 經計算得到，靜荷載標準值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4= 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的 1/2 取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ=3 1 2/2= 風荷載標準值按照以下公式計算 WUUW szk ??? 其中 Wo 基本風壓 (kN/m2)，按照《建筑結構荷載規范》(GB500092020)的規定采用： Wo = kN/m2 36 Uz 風荷載高度變化系數，按照《建筑結構荷載規范》(GB500092020)的規定采用： Uz= 1 Us 風荷載體型系數：取值為 經計算得到，風荷載標準值 Wk= 1 =不考慮風荷載時 ,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N=+= + = 考慮風荷載時 ,立桿的軸向壓力設計值為 N=+ = + = 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW為 Mw= 七、立桿的穩定性計算 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： ? ?fAN ???? 立桿的軸向壓力設計值： N= 計算立桿的截面回轉半徑： i= 計算長度附加系數參照《扣件式規范》表 得： k=；當驗算桿件長細比時，取塊 計算長度系數參照《扣件式規范》表 ： μ = 計算長度 ,由公式 lo=k μ h確定： l0= 37 長細比 Lo/i=197 軸心受壓立桿的穩定系數 φ ,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到：φ = 立桿凈截面面積： A= 立桿凈截面模量 (抵抗矩 )： W= 鋼管立桿抗壓強度設計值： [f]=205N/mm2 σ =12609/( 489)=立桿穩定性計算σ =[f]=205N/mm2，滿足要求！ 考慮風荷載時 ,立桿的穩定性計算 公式 ? ?fWWAN w ??? ?? 立桿的軸心壓力設計值： N= 計算立桿的截面回轉半徑： i= 計算長度附加系數參照《扣件式規范》表 ： k= 計算長度系數參照《扣件式規范》表 ： μ = 計算長度 ,由公式 l0=kuh確定