塔吊基礎施工方案-qtz63qtz40(編輯修改稿)

　

【文章內容簡介】 非 工 作 狀 態豎 向 荷 載 標 準 值 Fk39。(kN) 水 平 荷 載 標 準 值 Fvk39。(kN) 傾 覆 力 矩 標 準 值 Mk39。(kNm) 塔 機 傳 遞 至 基 礎 荷 載 設 計 值工 作 狀 態塔 機 自 重 設 計 值 F1(kN) ＝ ＝ 起 重 荷 載 設 計 值 FQ(kN) ＝ 60＝ 81豎 向 荷 載 設 計 值 F(kN) +81＝ 水 平 荷 載 設 計 值 Fv(kN) ＝ ＝ 傾 覆 力 矩 設 計 值 M(kNm) ＝ ＝ 非 工 作 狀 態豎 向 荷 載 設 計 值 F39。(kN) 39。＝ ＝ 水 平 荷 載 設 計 值 Fv39。(kN) 39。＝ ＝ 傾 覆 力 矩 設 計 值 M39。(kNm) ＝ ＝ 三 、 基 礎 驗 算19 / 41基 礎 布 置 圖基 礎 布 置基 礎 長 l(m) 6 基 礎 寬 b(m) 6基 礎 高 度 h(m) 基 礎 參 數基 礎 混 凝 土 強 度 等 級 C35 基 礎 混 凝 土 自 重 γc(kN/m3) 25基 礎 上 部 覆 土 厚 度 h’(m) 基 礎 上 部 覆 土 的 重 度 γ’(kN/m3) 19基 礎 混 凝 土 保 護 層 厚 度 δ(mm) 40地 基 參 數修 正 后 的 地 基 承 載 力 特 征 值 10020 / 41fa(kPa)軟 弱 下 臥 層基 礎 底 面 至 軟 弱 下 臥 層 頂 面 的 距離 z(m)5 地 基 壓 力 擴 散 角 θ(176。) 20軟 弱 下 臥 層 頂 地 基 承 載 力 特 征 值fazk(kPa)130軟 弱 下 臥 層 頂 面 處 修 正 后 的 地 基 承載 力 特 征 值 faz(kPa)地 基 變 形基 礎 傾 斜 方 向 一 端 沉 降 量S1(mm)20基 礎 傾 斜 方 向 另 一 端 沉 降 量S2(mm)20基 礎 傾 斜 方 向 的 基 底 寬 度b39。(mm)5000 基 礎 及 其 上 土 的 自 重 荷 載 標 準 值 ： Gk=bl(hγc+h39。γ39。)=66(25+19)= 基 礎 及 其 上 土 的 自 重 荷 載 設 計 值 ： G=== 荷 載 效 應 標 準 組 合 時 ， 平 行 基 礎 邊 長 方 向 受 力 ： Mk39。39。=m Fvk39。39。=Fvk/= 荷 載 效 應 基 本 組 合 時 ， 平 行 基 礎 邊 長 方 向 受 力 ： M39。39。=m Fv39。39。=Fv/= 基 礎 長 寬 比 ： l/b=6/6=1≤， 基 礎 計 算 形 式 為 方 形 基 礎 。 Wx=lb2/6=662/6=36m3 Wy=bl2/6=662/6=36m321 / 41 相 應 于 荷 載 效 應 標 準 組 合 時 ， 同 時 作 用 于 基 礎 X、 Y方 向 的 傾 覆 力 矩 ： Mkx=Mkb/(b2+l2)=6/(62+62)=m Mky=Mkl/(b2+l2)=6/(62+62)=m 偏 心 距 驗 算 相 應 于 荷 載 效 應 標 準 組 合 時 ， 基 礎 邊 緣 的 最 小 壓 力 值 ： Pkmin=(Fk+Gk)/AMkx/WxMky/Wy =(+)/≥0 偏 心 荷 載 合 力 作 用 點 在 核 心 區 內 。 基 礎 底 面 壓 力 計 算 Pkmin= Pkmax=(Fk+Gk)/A+Mkx/Wx+Mky/Wy =(+)/36++ 基 礎 軸 心 荷 載 作 用 應 力 Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(+)/(66)=22 / 41 基 礎 底 面 壓 力 驗 算 (1)、 修 正 后 地 基 承 載 力 特 征 值 fa= (2)、 軸 心 作 用 時 地 基 承 載 力 驗 算 Pk=＜ fa=100kPa (3)、 偏 心 作 用 時 地 基 承 載 力 驗 算 Pkmax==100=120kPa 基 礎 抗 剪 驗 算 基 礎 有 效 高 度 ： h0=hδ=1500(40+20/2)=1450mm X軸 方 向 凈 反 力 ： Pxmin=γ(Fk/A(Mk39。39。+Fvk39。39。h)/Wx)=((+)/)= Pxmax=γ(Fk/A+(Mk39。39。+Fvk39。39。h)/Wx)=(+(+0)/)= 假 設 Pxmin=0,偏 心 安 全 ， 得 P1x=((b+B)/2)Pxmax/b=((+)/2) Y軸 方 向 凈 反 力 ： Pymin=γ(Fk/A(Mk39。39。+Fvk39。39。h)/Wy)=(23 / 41(+)/)= Pymax=γ(Fk/A+(Mk39。39。+Fvk39。39。h)/Wy)=(+(+0)/)= 假 設 Pymin=0,偏 心 安 全 ， 得 P1y=((l+B)/2)Pymax/l=((+)/2) 基 底 平 均 壓 力 設 計 值 ： px=(Pxmax+P1x)/2=(+)/2= py=(Pymax+P1y)/2=(+)/2= 基 礎 所 受 剪 力 ： Vx=|px|(bB)l/2=()6/2= Vy=|py|(lB)b/2=()6/2= X軸 方 向 抗 剪 ： h0/l=1450/6000=≤4 =160001450=≥Vx= 滿 足 要 求 ！ Y軸 方 向 抗 剪 ： h0/b=1450/6000=≤4 =160001450=≥Vy= 滿 足 要 求 ！ 軟 弱 下 臥 層 驗 算 基 礎 底 面 處 土 的 自 重 壓 力 值 ： pc=dγm=19= 下 臥 層 頂 面 處 附 加 壓 力 值 ： pz=lb(Pkpc)/((b+2ztanθ)(l+2ztanθ))24 / 41 =(66())/((6+25tan20176。)(6+25tan20176。))= 軟 弱 下 臥 層 頂 面 處 土 的 自 重 壓 力 值 ： pcz=zγ=519=95kPa 軟 弱 下 臥 層 頂 面 處 修 正 后 地 基 承 載 力 特 征 值 faz=fazk+ηbγ(b3)+ηdγm(d+) =+()+(+)= 作 用 在 軟 弱 下 臥 層 頂 面 處 總 壓 力 ：pz+pcz=+95=≤faz= 滿 足 要 求 ！ 地 基 變 形 驗 算 傾 斜 率 ： tanθ=|S1S2|/b39。=|2020|/5000=0≤ 滿 足 要 求 ！ 四 、 基 礎 配 筋 驗 算基 礎 底 部 長 向 配 筋 HRB335 Φ20@180基 礎 底 部 短 向 配 筋 HRB335 Φ20@180基 礎 頂 部 長 向 配 筋 HRB335 Φ20@180基 礎 頂 部 短 向 配 筋 HRB335 Φ20@180 基 礎 彎 距 計 算 基 礎 X向 彎 矩 ： MⅠ =(bB)2pxl/8=()26/8=m 基 礎 Y向 彎 矩 ： MⅡ =(lB)2pyb/8=()26/8=m 基 礎 配 筋 計 算 (1)、 底 面 長 向 配 筋 面 積25 / 41 αS1=|MⅡ |/(α1fcbh02)=106/(1600014502)= ζ1=1(12αS1)=1(12)= γS1=1ζ1/2= AS1=|MⅡ |/(γS1h0fy1)=106/(1450300)=1186mm2 基 礎 底 需 要 配 筋 ： A1=max(1186， ρbh0)=max(1186， 60001450)=13050mm2 基 礎 底 長 向 實 際 配 筋 ： As139。=13450mm2＞ A1=13050mm2 (2)、 底 面 短 向 配 筋 面 積 αS2=|MⅠ |/(α1fclh02)=106/(1600014502)= ζ2=1(12αS2)=1(12)= γS2=1ζ2/2= AS2=|MⅠ |/(γS2h0fy2)=106/(1450300)=1186mm2 基 礎 底 需 要 配 筋 ： A2=max(1186， ρlh0)=max(1186， 60001450)=13050mm2 基 礎 底 短 向 實 際 配 筋 ： AS239。=13450mm2＞ A2=13050mm2 (3)、 頂 面 長 向 配 筋 面 積 基 礎 頂 長 向 實 際 配 筋 ： AS339。=10781mm2≥39。=10781=5390mm2 滿 足 要 求 ！ (4)、 頂 面 短 向 配 筋 面 積 基 礎 頂 短 向 實 際 配 筋 ： AS439。=10781mm2≥39。=10781=5390m